aanvraag bijlage 11. Constructieberekening

ub i j un e t , f i n

= =

7.65 < 9.67 <

8.18 10.91

[mm] [mm]

0.93 0.89

Resonantie : eerste eigen frequentie = 12.49 > 3.00 [Hz] 0.24 Opmerking : Eigen frequentie is groter dan 8 Hz. Toetsing volgens EN 1995-1-1 art. 7.3.3(2) is noodzakelijk.

Blad nr. 14 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

3.2 Portaal Op de pagina 25 van de berekening zijn de Unity Checks te vinden. Tevens zijn de aansluitingen en betonbalk getoetst aan de hand van de capaciteiten berekening in bijlage D. Onderstaand is de samenvatting van de capaciteitsberekening weergegeven getoetst aan de optredende moment in de knopen en betonbalk. > 2,4 kNm

> 1,7 kNm > 4,9 kNm

Blad nr. 15 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

Technosoft Raamwerken release 6.60a

25 sep 2020

Project......: 19-270 - K3000 - Dak Onderdeel....: Portaal Constructeur.: Bastiaan Hoefnagel Opdrachtgever: Jan Snel BV Dimensies....: kN;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum........: 14/02/2020 Bestand......: \\appcomfort94\petersleeuwen$\data\data\projecten\_jan snel standaard\k3000\k3000 nieuwe standaard\dak\portaal tbv dak.rww Rekenmodel.......: 2e-orde-elastisch. Theorieën voor de bepaling van de krachtsverdeling: 1) Losse belastinggevallen: Lineaire-elasticiteitstheorie 2) Uiterste grenstoestand: Geometrisch niet lineair alle staven. Fysisch lineair alle staven. 3) Gebruiksgrenstoestand: Geometrisch niet lineair alle staven. Fysisch lineair alle staven. Maximum aantal iteraties......: 50 Max.deellengte kolommen/wanden: 0.500 Max.deellengte balken/vloeren: Max. X-verplaatsing in UGT....: 0.500 Max. Z-verplaatsing in UGT...:

0.500 0.250

Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt.

Toegepaste normen volgens Eurocode (CEN) Belastingen

EN 1990:2002 EN 1991-1-1:2002 EN 1993-1-1:2006

Staal

C2:2010 C1:2009 C2:2011,A1:2016

1

5.B*H 150*280

3.3

1.3

8.3

6.UNP160

3,100 2,950 6

4.3

3

2.3

7.3

GEOMETRIE

0,200 0,000 4

6,000

Blad nr. 16 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

STRAMIENLIJNEN Nr. Naam 1 2

X 5.000 11.000

Z-min 0.000 0.000

Z-max 3.200 3.200

NIVEAUS Nr. 1 2 3 4

Z 0.000 0.200 2.950 3.100

X-min 5.000 5.000 5.000 5.000

X-max 11.000 11.000 11.000 11.000

MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] 1 S235 210000 2 C50/60 14253 3 S275 210000

S.G. Pois. 78.5 0.30 25.0 0.20 78.5 0.30

Uitz. coëff 1.2000e-05 1.0000e-05 1.2000e-05

MATERIALEN vervolg Mt Omschrijving 2 C50/60

Cement N

Kruipfac. Toeslag 1.62 Normaal

Rho[kg/m3] 2400

PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving 1 UNP160 2 UNP200 3 K100/100/5CF 4 B*H 150*280 5 UNP260

Materiaal 1:S235 1:S235 3:S275 2:C50/60 1:S235

Oppervlak 2.4010e+03 3.2200e+03 1.8356e+03 4.2000e+04 4.8300e+03

Traagheid Vormf. 9.2500e+06 0.00 1.9110e+07 0.00 2.7110e+06 0.00 2.7440e+08 0.00 4.8230e+07 0.00

PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte 1 0:Normaal 65 160 2 0:Normaal 75 200 3 0:Normaal 100 100 4 0:Normaal 150 280 5 0:Normaal 90 260

e 80.0 100.0 50.0 140.0 130.0

Type

b1

h1

b2

h2

0:RH

KNOPEN Knoop 1 2 3 4 5

X 5.000 5.000 5.000 11.000 11.000

Blad nr. 17 Project nr. 2019-260

Z 0.000 0.200 2.950 0.000 0.200

Knoop 6 7 8

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

X 11.000 5.000 11.000

Z 2.950 3.200 3.100

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

STAVEN St. Opm. 1 2 3 4 5 6 7 8

ki

kj 2 3 5 6 2 3 7 8

1 2 4 5 5 6 3 6

Profiel

Aansl.i

Aansl.j

Lengte

3:K100/100/5CF 3:K100/100/5CF 3:K100/100/5CF 3:K100/100/5CF 4:B*H 150*280 1:UNP160 3:K100/100/5CF 3:K100/100/5CF

NDM NDM NDM NDM NDV1900 NDV700 NDM NDM

NDM NDM NDM NDM NDV1900 NDV700 NDM NDM

0.200 2.750 0.200 2.750 6.000 6.000 0.250 0.150

VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij 1 1 110 2 4 010

Hoek 0.00 0.00

BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving 1 Permanente belasting 2 Wateraccumiuatie 3 sneeuw 4 Knik

EGZ=-1.00

BELASTINGEN

Type 1 21 Regenwater 22 Sneeuw A 0 Onbekend B.G:1 Permanente belasting

Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting:

0.6

STAAFBELASTINGEN

B.G:1 Permanente belasting

Staaf Type 6 1:QZLokaal

q1/p/m -0.60

q2 -0.60

Blad nr. 18 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

A 0.000

B 0.000

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

0

1

2

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

1e orde [mm]

B.G:1 Permanente belasting

0.36

0.38

VERPLAATSINGEN

-0.09

0.49

0.40

-4.58

-3.26 Fz: 5.98

REACTIES Kn. 1 4

1e orde X 0.00 0.00 0.00

Fz: 5.96

B.G:1 Permanente belasting Z 5.98 5.96 11.94 -11.94

M

: Som van de reacties : Som van de belastingen

BELASTINGEN

B.G:2 Wateraccumiuatie

1.06 0.56

STAAFBELASTINGEN

B.G:2 Wateraccumiuatie

Staaf Type 6 1:QZLokaal

q1/p/m -1.06

q2 -0.56

Blad nr. 19 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

A 0.000

B 0.000

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

0 0.0

1 0.0

2 0.0

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

B.G:2 Wateraccumiuatie -0.14 0.03

1e orde [mm]

0.54

-5.1

-0.12

-0.06

-0.57

0.35

VERPLAATSINGEN

0.27

Fz: 2.18

Fz: 2.68

REACTIES Kn. 1 4

1e orde X 0.00 0.00 0.00

B.G:2 Wateraccumiuatie Z 2.68 2.18 4.86 -4.86

M

: Som van de reacties : Som van de belastingen

BELASTINGEN

B.G:3 sneeuw

1.5

STAAFBELASTINGEN

B.G:3 sneeuw

Staaf Type 6 1:QZLokaal

q1/p/m -1.50

q2 -1.50

Blad nr. 20 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

A 0.000

B 0.000

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

0 0.5

1 0.2

2 0.0

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

B.G:3 sneeuw

0.92

-0.45

1e orde [mm]

-9.4

-0.22

-0.11

-1.14 -0.11 0.45

VERPLAATSINGEN

0.50

Fz: 4.50

REACTIES Kn. 1 4

1e orde X 0.00 0.00 0.00

Fz: 4.50

B.G:3 sneeuw Z 4.50 4.50 9.00 -9.00

M

: Som van de reacties : Som van de belastingen

BELASTINGEN

B.G:4 Knik

1

1

1

1

KNOOPBELASTINGEN

B.G:4 Knik

Last Knoop Richting 1 3 X 2 6 X 3 2 X 4 5 X

waarde 1.000 1.000 1.000 1.000

Blad nr. 21 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

0

1

2

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

VERPLAATSINGEN

B.G:4 Knik 9.1

0.41 -0.31

0.14 -0.47

Fx:-4.00 Fz:-1.05

0.40

0.38

9.3

1e orde [mm]

Fz: 1.05

REACTIES

1e orde X -4.00

Kn. 1 4

-4.00 4.00

B.G:4 Knik Z -1.05 1.05 0.00 0.00

M

: Som van de reacties : Som van de belastingen

BEREKENINGSTATUS B.C. 1 2 3

Controlerende berekening

Iteratie Status 3 Nauwkeurigheid bereikt 3 Nauwkeurigheid bereikt 3 Nauwkeurigheid bereikt

IMPERFECTIES Scheefstand : 0.00400 * Hoogte Deze imperfecties worden in beide richtingen aangenomen. Vooruitbuiging (van kolommen) wordt conform EN 1993-1-1 art. 5.3.2 berekend. De lokale staaf imperfecties worden per staaf in de ongunstigste richting aangenomen.

BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund. 2 Fund. 3 Fund.

1.35 Gk , 1 1.20 Gk , 1 1.20 Gk , 1

+ +

1.50 0 Qk , 3 1.50 0 Qk , 2

GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Geen 3 Geen

Blad nr. 22 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN

2e orde

Fundamentele combinatie 2.4

-2.4

2.4

2.4

-7.0

1.7

1.7

-4.9 Fz: 10.57

DWARSKRACHTEN

Fz: 10.56

2e orde

Fundamentele combinatie

-1.5

1.5

6.3

-6.3

0.2

1.6

-0.2

4.3

-4.3 Fz: 10.57

Blad nr. 23 Project nr. 2019-260

Fz: 10.56

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

Fundamentele combinatie

-6.3

1.5

2e orde

-1.4

-10.6 -6.7

-6.3

-1.4

-10.6 -6.7

NORMAALKRACHTEN

Fz: 10.57

REACTIES Kn. 1 4

X-min -0.00

1.5

Fz: 10.56

2e orde X-max 0.00

Fundamentele combinatie Z-max M-min M-max 10.57 10.56

Z-min 7.16 7.14

STAALPROFIELEN - ALGEMENE GEGEVENS Stabiliteit: Classificatie gehele constructie: Doorbuiging en verplaatsing: Aantal bouwlagen: Gebouwtype: Toel. horiz. verplaatsing gehele gebouw: Kleinste gevelhoogte [m]:

Ongeschoord 2 Overig h/300 0.0

MATERIAAL Mat Profielnaam nr. 1 UNP160 2 UNP200 3 K100/100/5CF 5 UNP260 Partiële veiligheidsfactoren: Gamma M;0 : 1.00

KNIKSTABILITEIT Staaf 1 2 3 4 6 7 8

ls y s Classif. y lk n i k ; y [m] sterke as [m] 0.200 Ongeschoord 2e orde 2.750 Ongeschoord 2e orde 0.200 Geschoord 2e orde 2.750 Ongeschoord 2e orde 6.000 Ongeschoord 2e orde 0.250 Geschoord 2e orde 0.150 Geschoord 2e orde

Blad nr. 24 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

Vloeisp. [N/mm2 ] 235 235 275 235

Productie Min. drsn. methode klasse Gewalst 1 Gewalst 1 Koudgevormd 1 Gewalst 1

Gamma M;1

:

Extra aanp. y Classif. z [kN] zwakke as Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord

lk n i k ; z [m] 0.200 2.750 0.200 2.750 6.000 0.250 0.150

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

1.00 Extra aanp. z [kN] 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

KIPSTABILITEIT Staaf 1

Plts. aangr. 1.0*h

2

1.0*h

3

1.0*h

4

0.0*h

6

1.0*h

7

1.0*h

8

1.0*h

l gaffel Kipsteunafstanden [m] [m] boven: 0.20 0.200 onder: 0.20 0.200 boven: 2.75 2,75 onder: 2.75 2,75 boven: 0.20 0.200 onder: 0.20 0.200 boven: 2.75 2,75 onder: 2.75 2,75 boven: 6.00 6 onder: 6.00 6 boven: 0.25 0.250 onder: 0.25 0.250 boven: 0.15 0.150 onder: 0.15 0.150

TOETSING SPANNINGEN Staaf Mat BC Sit Kl Plaats Norm Artikel Formule Hoogste toetsing Opm. nr. U.C. [N/mm2 ] 1 3 2 3 1 Einde EN3-1-1 6.2.1(6) N+D 0.022 6 2 3 2 1 1 Staaf EN3-1-1 6.3.3 (6.61) 0.143 39 156 3 3 2 2 1 Einde EN3-1-1 6.2.1(6) N+D 0.022 6 4 3 2 1 1 Staaf EN3-1-1 6.3.3 (6.61) 0.143 39 156 6 1 2 2 1 My-max EN3-1-1 6.2.1 (6.2) 0.220 52 76,18,40 7 3 Staaf is onbelast 57 8 3 Staaf is onbelast 57 Opmerkingen: [ 18] Eulerse torsiekracht N cr;T is onbekend. De toetsing op torsie is niet uitgevoerd. [ 40] Eulerse torsieknikkracht N cr;TF is onbekend. De toetsing op torsieknik is niet uitgevoerd. [ 57] Staaf is (nagenoeg) onbelast. [ 76] Toetsing van kipstabiliteit voor dit profieltype is niet voorzien. [156] In afwijking van de ingestelde norm is het elastisch kipmoment Mcr berekend volgens de Nederlandse Nationale Bijlage.

Blad nr. 25 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

BEREKENING K3000 - Dak Statische berekening

3.3 Stalen strip Het houtenframe komt op 8 stalen strippen te liggen, die aan de UNP zijn gelast. Elke strip wordt belast door A = (6x3)/8 = 2,3 m2. Hieruit volgt een belasting op de strip van Fd = 2,3x(0,4x1,2+1,0x1,5) = 4,55 kN. Het moement wordt door de strip opgenomen moet word hierdoor, Md = 0,03x4,55= 0,137 kNm. De dikte van de strip is 10mm met een lengte van 150, het maximaal opneembaar moment word hiermee 1/6x150x10^2*235 = 0,588 kNm > 0,137 kNm (voldoet).

3.4 koppeling hout met staalframe Het houtenframe dient aan het staal te worden gekoppeld ten behoeve van het opwaaien van het dak. Tevens zal het dak hiermee een stabiliserende werking hebben op de UNP. Totale Qp = wingebied I – 3 bouwlagen -> 1,02 kN/m2. Totaal zuigende kracht = 6x3x(1,02x0,7x1,5-0,4x0,9) = 12,8 kN. Het aantal bevestigingspunten bedraag 10+10+4+4=28, 12,8 kN/28 = 0,46 kN per bout -> houtdraadbout M8.

Blad nr. 26 Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F 2801 AK Gouda

STANDAARD BEREKENING K3000 Statische berekening Syst. D – 2 bouwlagen – windgeb. II

Bijlage C: Testrapport vloer

Bijlage: C Project nr. 2019-260

Stationsplein 9f 2801 AK Gouda

+31(0)182-231400 info@pelecon.nl

Stationsplein 9F

WWW.PELECON.NL

Stationsplein 9F

Datum Contactpersoon Telefoon/fax E-mail Onderwerp

26 januari 2018 C.R. Braam +31 (0)15 2782779/+31 (0)15 2783990 C.R.Braam@tudelft.nl Beproeven staalvezelbeton prefab vloerplaten Technische Universiteit Delft

Civiele Techniek en Geowetenschappen Gebouwen en Civieltechnische Constructies Jan Snel T.a.v. dhr. M. Koerts Willeskop 94 3417 ME Montfoort

Bezoek

Stevinweg 1 2628 CN Delft Correspondentie

Postbus 5048 2600 AG Delft

Geachte heer Koerts, Naar aanleiding van uw opdracht tot het evalueren van de resultaten van proefbelastingen op geprefabriceerde staalvezelbeton vloerplaten, kan ik u, met betrekking tot de uitgevoerde analyse, het navolgende berichten. Inleiding De firma Jan Snel te Montfoort realiseert internationaal tijdelijke huisvesting projecten. In samenwerking met NV Bekaert SA te Zwevegem (B) heeft Jan Snel hiervoor het in Figuur 1 getoonde betonvloerelement ontwikkeld. Meer en gedetailleerder figuren zijn in de bijlage opgenomen.

Figuur 1

Bovenaanzicht (links), zij-aanzicht (onder) en dwarsdoorsnede (rechts) van het vloerelement

pag./van

1/20

Datum Pag./van

26 januari 2018 2/20

Een vloerelement is beoogd te worden toegepast in een modulair, demontabel bouwsysteem. Aan de vloeren wordt een staalconstructie bevestigd waardoor een unit ontstaat. De kolommen op de hoeken zijn de punten waar de krachten op de fundering of onderstaande units worden afgedragen. Figuur 2 toont een vloerelement dat aan stalen kolommen wordt bevestigd.

Figuur 2

Bovenaanzicht en dwarsdoorsnede vloerelement

Jan Snel heeft een vloertype A voor woningbouwprojecten ontwikkeld. Afmetingen van het vloerelement type A:  Lengte: 5794mm  Breedte: 2984mm  Hoogte: 300mm Gewicht: ca. 3.200 kg Toegepaste materialen:  Zelfverdichtend beton sterkteklasse C53/65 voorzien van staalvezels.  In de twee ribben zijn, over de gehele lengte en per rib, vier wapeningsstaven Ø16 mm ingestort.  Op de koppen van de vloer is een staalplaat met een dikte van 15 mm dikte bevestigd. Aan een staalplaat zijn wapeningsstaven en hulzen gelast, waardoor de staalplaat in het beton is verankerd. De dikte van de betonplaat is 50 mm. Een betonrib heeft een hoogte van 300 mm (250 mm onder de plaat plus 50 mm binnen de plaatdikte van 50 mm) en is aan de onderzijde 135 mm breed; aan de onderzijde van de betonplaat 165 mm breed. Het staalvezel betonmengsel is door Bekaert ontwikkeld. Betonsterkteklasse C53/65, milieuklasse XF4 en staalvezels 65/60B Dramix 35 kg/m 3 . Productiewijze Een vloerelement wordt op de kop gestort op een vlakke tafel (1). Hierop komt een kist (2) die door middel van aan de bedrijfsvloer verankerde stalen balken op zijn plaats gehouden wordt (3). Het beton wordt met een kubel gestort in twee trechters (4) die op de rib worden gezet, zie Figuur 3. Een opening heeft afmetingen 200 mm x 400 mm. Vanuit deze openingen stroomt het

Datum Pag./van

26 januari 2018 3/20

beton naar alle hoeken van het vloerelement. De kop van de kist is afgesloten door de staalplaat die aan het vloerelement wordt vastgestort middels aangelaste wapening en draadeinden. Natrillen is niet nodig omdat zelfverdichtend beton wordt toegepast. Na 18 uur verhardingsperiode wordt het vloerelement ontkist en gedraaid. Van het beton worden ook kubussen gestort en beproefd om te controleren of de benodigde materiaaleigenschappen gehaald worden.

Figuur 3

Met twee trechters met zelfverdichtend beton wordt de bekisting gevuld.

Vanuit deze openingen stroomt het beton naar alle hoeken van het vloerelement. De kop van de kist is afgesloten door de staalplaat die aan het vloerelement wordt vastgestort middels aangelaste wapening en draadeinden. Natrillen is niet nodig omdat zelfverdichtend beton wordt toegepast, zie Figuur 4. Na 18 uur verhardingsperiode wordt het vloerelement ontkist en gedraaid. Van het beton worden ook kubussen gestort en beproefd om te controleren of de benodigde materiaaleigenschappen gehaald worden.

Figuur 4

Enkele stappen in het productieproces.

Datum Pag./van

26 januari 2018 4/20

Voor een vloerelement type A (woningen) is de karakteristieke waarde van de gelijkmatig verdeelde belasting q k = 1,75 kN/m 2 (algeheel effect). Voor een plaatselijk effect is een puntlast Q k = 3 kN (lastvlak 100 mm * 100 mm) voorgeschreven (zie: Nationale bijlage bij NEN-EN 19911-1+C1: 2011; klasse A – ruimten voor wonen en huishoudelijk gebruik). Additioneel wordt uitgegaan van separaties ad 0,5 kN/m 2 . Volgens NEN-EN 1990+A1+A1/C2:2011 mag de extreme waarde van de veranderlijke gelijkmatig verdeelde belasting worden gereduceerd als de referentieperiode korter dan de basisreferentieperiode is. De basisreferentieperiode is 50 jaar. Navolgend wordt deze mogelijke reductie niet gebruikt; de ontwerplevensduur wordt op 50 jaar gesteld. Berekeningen door Bekaert hebben uitgewezen dat de maatgevende buigende momenten in de plaat optreden bij het belasten door een puntlast. Bij de navolgend beschreven experimenten staat daarom, op advies van Bekaert, het belasten met een puntlast centraal. De doorbuiging van de vloer moet worden getoetst bij een ψ 1 = 0,5 (frequente belastingscombinatie) in combinatie met ψ 2 = 0,3 (quasi-blijvende belastingscombinatie), zie NEN-EN 1990+A1+A1/C2:2011/NB:2011, tabel NB.2 en A1.4.3).

Met betrekking tot de doorbuiging mag zijn aangenomen dat aan de gestelde eisen is voldaan als de korte- en langeduur toename van de vervorming ten opzichte van de blijvende belastingen niet groter is dan 0,002L waarin L is de overspanning van de vloer. Verkennend experiment Op 23 februari 2016 heeft ondergetekende, in aanwezigheid van de heren A. Hoekstra en B. Wight van de firma Bekaert, een verkennend experiment op lokatie (Jan Snel te Montfoort) bijgewoond. Het experiment is aangevangen met het aanbrengen van een puntlast in het midden van een plaatelement. Het plaatelement was op de vier hoeken, onder de ribben, ondersteund. Over het plaatelement heen was een stalen lastframe geplaatst. De kracht op de plaat werd met een vijzel gerealiseerd, zie Figuur 5. De reactiekracht van de vijzel werd door het met betonplaten verzwaarde stalen frame geleverd. Bij aanvang van het belasten was de zeeg van de plaat 7 mm in langsrichting (evenwijdig met de ribben) en 3 mm in dwarsrichting (loodrecht op de ribben).

Datum Pag./van

26 januari 2018 5/20

Figuur 5

Puntlast (gele vijzel) in het midden van de plaat

Bij een puntlast van 1400 kg (14 kN) was de zeeg overlangs nog circa 3 mm. Bij een kracht van 21 kN trad scheurvorming in de plaat op. Scheurvorming aan de bovenzijde van de plaat, nabij de inklemming van de spiegel van de plaat in een rib van de plaat, werd waargenomen. De zeeg overlangs was toen tot 0 mm afgenomen. Na het verder verhogen van de belasting, werd een maximale kracht van 28 kN bereikt. De doorbuiging overdwars was 12 mm. Na het wegnemen van de belasting werd in de richting overlangs weer een zeeg (opbuiging) van 3 mm waargenomen; in de richting overdwars was de doorbuiging 1 mm. Navolgend is de vijzel aan de nog niet aan de bovenzijde gescheurde rand van de plaat geplaatst, 125 mm uit een langsrib, zie Figuur 6. Tot een kracht van 28 kN kon geen bijkomende scheurvorming worden vastgesteld.

Datum Pag./van

26 januari 2018 6/20

Figuur 6

Puntlast (gele vijzel) aan de rand van de plaat

Daarna is de vijzel in het midden van de overspanning van de plaat, nabij een dwarsrand van het vloerelement geplaatst. Bij een kracht van 56 kN ontstond scheurvorming vanuit de hoek van het vloerelement. Als vierde en laatste last-stap is de vijzel in het midden van de overspanning van een rib geplaatst, op de plaat en weer 125 mm uit de binnenzijde van de rib. Op deze positie was bij de eerste test (dat is: de puntlast in het midden van het vloerelement, zie Figuur 5) scheurvorming aan de bovenzijde van het plaatelement waargenomen. Bij een kracht van 42 kN kon visueel geen toename van de wijdte van de eerder gevormde scheuren worden geconstateerd. Experimenten Op 15 april 2016 zijn 6 vloerelementen beproefd. Tijdens het uitvoeren van de experimenten was de heer A. Hoekstra van Bekaert aanwezig. De proefresultaten zijn door de heer A. Hoekstra vastgelegd in het rapport “Rapportage van testen Jan Snel vloerplaten”. Navolgend worden de opzet en resultaten van deze experimenten beschreven. Figuur 7 toont de opzet van de experimenten. De figuur toont een bovenaanzicht van een op de vier hoekpunten ondersteund vloerelement. De gemarkeerde en genummerde posities op de platen tonen de volgorde waarin de proefbelastingen zijn aangebracht. Positie 1 is het midden

Datum Pag./van

26 januari 2018 7/20

van het plaatelement. Positie 2 bevindt zich nabij de plaatrand en halverwege de overspanning van een rib. Het is, waar mogelijk, de positie waar dan nog geen scheurvorming is opgetreden. Echter, als langs beide ribben eerder wel scheurvorming ten gevolge van het belasten van positie 1 is opgetreden, heeft het belasten van positie 2 betrekking op het belasten van een eerder gescheurde zone. Als daarvan sprake is, wordt geen belasting op positie 4 meer aangebracht. Is echter op positie 2 dus nog geen scheurvorming opgetreden, dan wordt later een positie 4 experiment uitgevoerd, te weten een experiment naast de gescheurde zijde van een rib. Het belasten op positie 3 heeft betrekking op het belasten nabij een dwarsrand van het vloerelement, in het midden van de overspanning van de plaat.

Figuur 7

Puntlast posities

In Figuur 8 zijn de nummers van de beproefde plaatelementen en de resultaten van het aanbrengen van puntlasten op 4 (1-2-3-4) of 3 (1-2-3) posities weergegeven. Er wordt op gewezen, dat een vijzeldruk van 100 bar overeenkomt met een puntlast met een grootte van 14 kN.

Datum Pag./van

26 januari 2018 8/20

Figuur 8

Plaatnummers en vijzeldrukken (100 bar = puntlast 14 kN) bij het optreden van kenmerkende verschijnselen

Analyse van de proefresultaten Uit de in de tabel van Figuur 8 vermelde resultaten blijkt het navolgende: Positie 1: De maximale belasting wordt bij drukken van 160, 160, 220, 160, 185 en 160 bar bereikt. Positie 2: Scheurvorming wordt in alle gevallen bij drukken groter dan 200 bar waargenomen.

Datum Pag./van

26 januari 2018 9/20

Positie 3: Bezwijken kan worden verondersteld op te treden bij drukken van 200, 240, >200, >200, >250 en 300 bar. Meerdere “bezwijkbeelden” kunnen optreden, te weten: ‘pons’, ‘grote vervorming’ en ‘afdrukken van de betondekking’. Uit de voorgaande resultaten blijkt dat, met betrekking tot de bezwijkbelasting bij het belasten volgens de ‘ puntlast’, positie 1 maatgevend is. De resultaten zijn geanalyseerd met bijlage D7.2 van NEN-EN 1990+A1+A1/C2:2011. Gebruik is gemaakt van tabel D1. Als de variatiecoëfficiënt van de proefondervindelijk onderzochte eigenschap onbekend is verondersteld, is k n = k 6 = 2,18. Het resultaat van de analyse van de 6 vermelde vijzeldrukken (gemiddelde: 174 bar) is de standaarddeviatie 25 bar (op basis van n – 1 = 5) en de karakteristieke waarde van de resultaten is 121 bar. Dat komt overeen met een karakteristieke waarde van de sterkte van 1,21·14 kN = 16,9 kN (puntlast). Als navolgend wordt verondersteld dat bezwijken optreedt door het bereiken van de buigtreksterkte van staalvezelbeton, is de materiaalfactor gelijk aan 1,5 (de materiaalfactor van beton). De rekenwaarde van de sterkte is dan 16,9 kN / 1,5 = 11,3 kN. De karakteristieke waarde van de puntlast die in rekening moet worden gebracht is 3 kN. Bij een belastingsfactor 1,5 voor deze veranderlijke belasting, is de rekenwaarde van de belasting 1,5·3 = 4,5 kN.

Uit het voorgaande kan worden geconcludeerd dat de rekenwaarde van de sterkte (11,3 kN) ruimschoots groter is dan de rekenwaarde van de belasting (4,5 kN). Doorbuiging Met betrekking tot de doorbuiging wordt opgemerkt, dat de doorbuiging alleen tijdens een kortdurende experiment is geregistreerd. De grootte van de belasting waarbij de doorbuiging moet worden getoetst is qua grootte zodanig, dat het plaatelement rekenkundig ongescheurd is. De doorbuiging zal daardoor kleiner zijn dan de grenswaarden die in de nationale bijlage bij NENEN 1990 zijn vermeld. Aanvullend experiment: Gelijkmatig verdeelde belasting Op 2 juni 2016 is een vloerelement aan een gelijkmatig verdeelde belasting onderworpen. Daartoe is een met bakconstructie met folie boven een vloerelement geconstrueerd, zie Figuur 9. Over de bakconstructie is een meetframe aangebracht. De doorbuiging van het vloerelement is geregistreerd.

Figuur 9

Vloerelement met bakconstructie

De bakconstructie is geleidelijk met water gevuld, zie Figuur 10.

Datum Pag./van

26 januari 2018 10/20

Figuur 10

De bakconstructie wordt met water gevuld.

De doorbuiging van het vloerelement in langsrichting (dat is: over 5,9 m overspanning) is geregistreerd. waterhoogte [m]: doorbuiging [mm] 0,34 0,45 0,55 0,75 0,87

3 8 9 18 21

Bij 0,88 m waterhoogte (gelijkmatig verdeelde belasting 8,8 kN/m 2 ) is het vloerelement bezweken, zie Figuur 11. Navolgend wordt met een capaciteit van 0,87 m waterkolom gerekend. Het bezwijkpatroon met de vloeilijnen in envelop-vorm is kenmerkend voor een aan de randen lijnvorming ondersteunde, gelijkmatig verdeeld belaste vloer. Het eigen gewicht van het vloerelement is circa 3200 kg. Bij een oppervlakte van circa 3·6 = 18 m 2 , is het eigen gewicht 1,8 kN/m 2 . Het totaal door het vloerelement gedragen gewicht is dan 8,7 + 1,8 = 10,5 kN/m 2 .

Datum Pag./van

26 januari 2018 11/20

Figuur 11

Vloerelement na bezwijken

Navolgend zijn twee versterkte vloerelementen experimenteel onderzocht. De versterking betreft het onder de betonplaat aanbrengen van een IPE staalprofiel, zie Figuur 12. Het staalprofiel is, aan de koppen van het vloerelement, met bouten aan de staalplaten op de koppen bevestigd.

IPE staalprofiel

Figuur 12

Vloerelement met IPE160 staalprofiel versterkt (foto: Bekaert)

Op 4 november 2016 is een vloerelement met een staalprofiel IPE160 versterkt, tot bezwijken belast. De heer B. Wight van Bekaert was bij het beproeven aanwezig. De proefresultaten zijn vastgelegd in een Bekaert-rapportage: “Proeven Jan Snel; 7 november 2016; revisie 12 december 2016”. Ondergetekende heeft de betreffende rapportage ontvangen. Bekaert rapporteert bezwijken bij een waterkolom van 1,65 m. Figuur 13 toont enkele van de foto’s die door Bekaert ter beschikking zijn gesteld. De foto linksboven toont dat het IPE staalprofiel sterk is doorgebogen en de dat de staalvezelbetonvloer scheurvorming vertoont en lokaal is bezweken. De foto’s linksboven en rechtsonder tonen het bezwijken van een rib. De langswapening 4 Ø16 mm is op verankeringsbreuk bezweken en is ter plaatse van de oplegging uit het beton getrokken. De foto rechtsonder toont de vervormde stalen kopplaat waarmee, middels bouten, het IPE160 profiel aan de stalen kopplaat van het vloerelement is bevestigd.

Datum Pag./van

26 januari 2018 12/20

Figuur 13

Vloerelement met IPE160 staalprofiel na bezwijken (foto’s: Bekaert)

Navolgend is een alternatieve versterking beproefd, te weten het onder het vloerelement toepassen van een IPE140 staalprofiel. Bij het beproeven van deze variant was dhr. B. Wight van Bekaert aanwezig. De heer Wight heeft de resultaten in het voorgaande genoemde Bekaertrapport opgenomen en heeft aan ondergetekende foto’s ter beschikking gesteld, zie Figuur 14. Op 21 november 2016 is een vloerelement beproefd. Bezwijken trad op bij een waterkolom van 1,35 m.

Datum Pag./van

26 januari 2018 13/20

Figuur 14

Vloerelement met IPE140 staalprofiel na bezwijken (foto’s: Bekaert)

Het bezwijkbeeld van de vloerelement variant met het IPE140 staalprofiel was overeenkomstig het eerder voor het IPE160 staalprofiel gerapporteerde beeld: Bezwijken wordt door het bezwijken van een langsrib ingeleid. De in de langsrib aanwezige hoofdwapening bezwijkt daarbij op verankeringsbreuk. Het eigen gewicht van het vloerelement is circa 3200 kg. Bij een oppervlakte van circa 3·6 = 18 m 2 , is het eigen gewicht 1,8 kN/m 2 . Het totaal door het vloerelement bij bezwijken gedragen gewicht is dan 13,5 + 1,8 = 15,3 kN/m 2 . Navolgend zijn nog 6 platen zie met het IPE140 staalprofiel zijn versterkt, beproefd. De experimenten zijn op 5 en 6 december 2017 uitgevoerd. Bij het beproeven waren in ieder geval altijd de heren B. Wright (Bekaert) en M. Koerts (Jan Snel) aanwezig. De bij bezwijken bereikte hoogte van de waterkolom is: 1,40 m; 1,45 m; 1,48 m; 1,48 m; 1,38 m; 1,32 m.

Datum Pag./van

26 januari 2018 14/20

De voorgaand genoemde zes resultaten worden, tezamen met het resultaat van 21 november 2016 (IPE140; 1,35 m waterkolom), navolgend geanalyseerd. Het eigen gewicht van het vloerelement (1,8 kN/m 2 ) moet worden opgeteld bij de waterbelasting. Het resultaat is een gemiddelde bezwijkbelasting van 16,2 kN/m 2 , met een standaardafwijking van 0,6 kN/m 2 (op basis van n - 1 = 7 - 1 = 6) ( V x = 0,6/16,2 = 0,04). NEN-EN 1990 tabel D1 geeft bij 7 experimenteel verkregen waarden k n = k 7 = 2,09 (verondersteld: onbekende variatiecoëfficiënt). Het in rekening brengen van de reductiefactor, vereist voor het verkrijgen van een karakteristieke ondergrenswaarde, geeft: 16,2·(1 – 2,09·0,04) = 14,8 kN/m 2 . Ondergetekende wijst er op, dat het bezwijkbeeld in de door Bekaert beschreven experimenten op de versterkte vloerelementen wordt gekenmerkt door verankeringsbreuk van de langswapening in de betonrib. De aanhechtsterkte staal-beton is door NEN-EN 1992-1-1 aan de betontreksterkte gekoppeld. De materiaalfactor is daarmee gelijk aan 1,5 (de materiaalfactor van beton). De rekenwaarde van de sterkte is dan 14,8 kN/m 2 / 1,5 = 9,9 kN/m 2 . Het eigen gewicht van het vloerelement (1,8 kN/m 2 ) zal met een belastingsfactor 1,2 in constructieve berekeningen in rekening worden gebracht. Voor de veranderlijke belasting resteert dan: 9,9 – 1,2·1,8 = 7,7 kN/m 2 .

Bij een belastingsfactor 1,5 voor de veranderlijke belasting, is de karakteristieke waarde van de belasting die het vloerelement rekenkundig kan opnemen: 7,7 / 1,5 = 5,1 kN/m 2 . Samenvatting en conclusies Jan Snel te Montfoort heeft, in samenwerking met NV Bekaert SA, een geprefabriceerd betonnen vloerelement voor tijdelijke woningbouw ontworpen. Het vloerelement is opgebouwd uit twee langsribben en een plaat (plaatdikte 50 mm; ribhoogte 300 mm; plaatafmetingen ca. 6 m * ca. 3 m). De constructieve sterkte van het vloerelement is volgens het principe “Door proeven ondersteund ontwerp” vastgesteld. Uit een analyse de proefresultaten blijkt, dat de rekenkundige sterkte bij een puntlast als veranderlijke belasting, ruimschoots groter is dan de rekenwaarde van de belasting (11,3 kN > 4,5 kN). Met betrekking tot de doorbuiging kan het vloerelement bij die voornoemde belasting als zijnde ongescheurd worden beschouwd en wordt aan de doorbuigingseisen voldaan. Bij het aanbrengen van een gelijkmatig verdeelde belasting wordt een constructieve sterkte vastgesteld die overeenkomt met een karakteristieke waarde van de veranderlijke belasting van 2,4 kN/m 2 . Bij het onder het vloerelement aanbrengen van een versterking in de vorm van een IPE140 staalprofiel, wordt een karakteristieke waarde van de toelaatbare gelijkmatig verdeelde belasting van 5,1 kN/m 2 gevonden.

Hoogachtend,

Datum Pag./van

26 januari 2018 15/20

Dr.ir.drs. C.R. Braam

Datum Pag./van

26 januari 2018 16/20

Bijlage – Tekeningen vloerelement

Datum Pag./van

26 januari 2018 17/20

Datum Pag./van

26 januari 2018 18/20

Datum Pag./van

26 januari 2018 19/20

Datum Pag./van

26 januari 2018 20/20

DETAILBEREKENING Werk:

Unit K3000 Jan snel

Klant:

Documentnummer: D4626-B11

04-05-21 17-02-21 26-10-20 20-10-20 17-07-20 16-09-19 Datum

5 4 3 2 1 0 revisie

Arco de Gelder Arco de Gelder Arco de Gelder Arco de Gelder Arco de Gelder Arco de Gelder

Auteur

Cees den Dunnen Cees den Dunnen Cees den Dunnen Cees den Dunnen Cees den Dunnen Cees den Dunnen Controleur

Gelaste lijven met enkele hoeklas Capaciteitstabel met var t toegevoegd Definitief Ter goedkeuring Ter goedkeuring Ter goedkeuring Omschrijving

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Inhoudsopgave Inhoudsopgave ........................................................................................................................................ 2 Algemeen................................................................................................................................................. 4 Voorwoord .......................................................................................................................................... 4 Detailberekeningen ............................................................................................................................. 4 Relevante normen ............................................................................................................................... 4 Software .............................................................................................................................................. 4 Uitgangspunten ....................................................................................................................................... 5 Algemene uitgangspunten toegepaste materialen en bevestigingen: ............................................... 5 Materiaal eigenschappen staal (zie ook tabel 3.1 NEN-EN-1993-1-1): ...............................................

5 Belastingen op bouten: ....................................................................................................................... 6 Spanning in lassen: .............................................................................................................................. 8 Wijzigingsblad.......................................................................................................................................... 9 Conclusie ............................................................................................................................................... 10 Weerstanden en stijfheden ................................................................................................................... 11 Bovenaansluiting ................................................................................................................................... 13 Opbouw knoop .................................................................................................................................. 14 Capaciteitsberekening bovenaansluiting .......................................................................................... 18 T=5 .................................................................................................................................................

18 T=6 ................................................................................................................................................. 18 T=8 ................................................................................................................................................. 23 T=10 ............................................................................................................................................... 28 Rotatiefstijfheden gelaste UNP160 ................................................................................................... 33 T=5 ................................................................................................................................................. 38 T=6 ................................................................................................................................................. 39 T=8 ................................................................................................................................................. 39 T=10 ............................................................................................................................................... 40 Rotatiefstijfheden geboute UNP160 .................................................................................................

42 T=5 ................................................................................................................................................. 42 T=6 ................................................................................................................................................. 42 T=8 ................................................................................................................................................. 44 T=10 ............................................................................................................................................... 45 Onder aansluiting UNP200 .................................................................................................................... 46 Opbouw knoop .................................................................................................................................. 49 Demu’s in betonvloer ........................................................................................................................ 53 Capaciteitsberekeningen ................................................................................................................... 54 Pagina: 2

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

T=5 ................................................................................................................................................. 54 T=6 ................................................................................................................................................. 60 T=8 ................................................................................................................................................. 60 T=10 ............................................................................................................................................... 66 Rotatiefstijfheden gelaste UNP200 ................................................................................................... 72 T=5 ................................................................................................................................................. 78 T=6 ................................................................................................................................................. 78 T=8 ................................................................................................................................................. 79 T=10 ...............................................................................................................................................

80 Rotatiefstijfheden geboute vloer ...................................................................................................... 81 T=5 ................................................................................................................................................. 82 T=6 ................................................................................................................................................. 82 T=8 ................................................................................................................................................. 83 T=10 ............................................................................................................................................... 84 Onder aansluiting UNP280 .................................................................................................................... 85 Opbouw knoop .................................................................................................................................. 86 Capaciteitsberekeningen ................................................................................................................... 90 T=5 .................................................................................................................................................

90 T=6 ................................................................................................................................................. 96 T=8 ................................................................................................................................................. 96 T=10 ............................................................................................................................................. 106 Rotatiefstijfheden............................................................................................................................ 106 T=5 ............................................................................................................................................... 111 T=6 ............................................................................................................................................... 111 T=8 ............................................................................................................................................... 112 T=10 ............................................................................................................................................. 113

Pagina: 3

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Algemeen Voorwoord De berekening, zoals uitgewerkt in dit document, is gebaseerd op de kracht opgave en maatvoering doorgegeven door Peters en van Leeuwen

Detailberekeningen De belastingen die in de detailberekeningen zijn gebruikt, komen uit de hoofdberekening van de constructie, of uit opgegeven belastingen voor een bepaalde verbinding. ADS-Ertner neemt geen verantwoordelijkheid voor documenten die zijn gemaakt door derden. De berekende details zijn naar de mening van ADS-Ertner de belangrijkste details en worden daardoor ter toetsing en controle aangeboden. Niet berekende verbindingen worden "praktisch" aangesloten.

Relevante normen Eurocode 1 - Belastingen op constructies EN 1991-1-1 Deel 1-1: Algemene belastingen -Volumieke gewichten, eigen gewicht, opgelegde belastingen voor gebouwen Eurocode 3 - Ontwerp en berekening van staalconstructies EN 1993-1-1 Deel 1-1: Algemene regels en regels voor gebouwen EN 1993-1-8 Deel 1-8: Algemene regels - Ontwerp en berekening van verbindingen

Software -Matrix frame 2D -Matrix frame 3D -Matrix frame toolbox -Hilti PROFIS Anchor -IDEA statica

Pagina: 4

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Uitgangspunten Algemene uitgangspunten toegepaste materialen en bevestigingen: Tenzij in de specifieke details anders staat vermeld, zijn onderstaand beschreven materialen uitgangspunten bij het berekenen van de details. De nabehandeling heeft bij het staal geen invloed op de detailberekening en is daarom niet van belang om te vermelden Staalkwaliteit: S235 (Voor walsprofielen) S235 (Voor ronde buisprofielen) S275 (Voor vierkante buisprofielen) Betonkwaliteit: C53/65 Bouten: minimaal M16-8.8, met gerolde draad Haakankers: minimaal M16-4.6, met gerolde draad Ankers met volgplaat: minimaal M16-8.8 met gerolde draad en volgplaat 60x60 t=12 Boorankers: minimaal M12-chemisch anker Stang: Hilti HIT-V 5.8 ankerstang (og) Lijm: Hilti HIT-HY 200-A Lassen: minimaal a=4

Materiaal eigenschappen staal (zie ook tabel 3.1 NEN-EN-1993-1-1): S235:

fy = fy = fu = E=

235 N/mm² (t ≤ 40mm) 215 N/mm² (40mm < t ≤ 80mm ) 360 N/mm² 210.000 N/mm²

S275:

fy = fy = fu = fu = E=

275 N/mm² (t ≤ 40mm) 255 N/mm² (40mm < t ≤ 80mm ) 430 N/mm² (t ≤ 40mm) 410 N/mm² (40mm < t ≤ 80mm ) 210.000 N/mm²

S355:

fy = fy = fu = fy = E=

355 N/mm² (t ≤ 40mm) 335 N/mm² (40mm < t ≤ 80mm ) 490 N/mm² (t ≤ 40mm) 470 N/mm² (40mm < t ≤ 80mm ) 210.000 N/mm²

Pagina: 5

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Belastingen op bouten: Belasting op afschuiving: Stuikweerstand: Belasting op trek:

Fvrd = (av * fub * As)/gm2 Fbrd = (k1 * ab * fu * d * t)/gm2 Ftrd = (k2 * fub * A)/gm2

Combinatie trek + afschuiving: Fved/Fvrd + Fted/1,4*Ftrd ≤ 1,0 av = 0,6 (voor 4.6, 5.6, en 8.8) av = 0,5 (voor 4.8, 5.8, 6.8 en 10.9) ab => Is de kleinste waarde van: In richting van krachtsoverdracht: e1/3d0 (voor eindbouten) (p1/3d0)-0,25 (voor binnenste bouten) fub/fu 1,0 k1 => Is de kleinste waarde van: Loodrecht op de krachtsoverdracht: 2,8*(e2/d0) -1,7 ; 1,4*(p2/d0) -1,7 ; 2,5 (voor randbouten) 1,4*(p2/d0) -1,7 ; 2,5 (voor binnenste bouten) k2 = 0,9 (voor bouten met verzonken kop is dit 0,63) fub = Treksterkte bout fu = Treksterkte te verbinden materiaal gm2 = 1,25 • •

Stuikweerstand van de bouten wordt vermenigvuldigd met: 0,8 bij ruime gaten 0,6 bij sleufgaten die in de krachtrichting lopen De plaatdikte t bij verzonken gaten is: t- 0,5*verzonken

Minimale waardes voor: e1 = 1,2*d0 e2 = 1,2*d0 p1 = 2,2*d0 p2 = 2,4*d0

Gebruikt voor tabelwaardes: e1 = 2,0*d0 e2 = 2,0*d0 p1 = 3,0*d0 p2 = 3,0*d0

Op de volgende pagina staan in tabellen de toelaatbare belastingen aangegeven voor de bouten op trek, stuik en afschuiving.

Pagina: 6

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Diameter M12 M16 M20 M24 M27 M30 M36

D,gat mm 14 18 22 26 30 33 39

Toelaatbare bout krachten conform tabel 3.4 NEN-EN 1993-1-8 A Kwaliteit 4.6 Kwaliteit 8.8 Kwaliteit 10.9 mm² FvRd FtRd FvRd FtRd FvRd FtRd 84.3 16.2 24.2 32.3 48.5 33.7 60.6 157 30.1 45.2 60.3 90.4 62.8 113 245 47.0 70.6 94.1 141 98.0 176 352 67.6 101 135 203 141 253 450 88.1 132 176 264 184 330 561 108 162 215 323 224 404 817 157 235 314 471 327 588 Toelaatbare belastingen zijn aangegeven in kN

FbRd/mm plaat S235 S355 5.76 8.16 7.68 10.88 9.60 13.60 11.52 16.32 12.96 18.36 14.4 20.4 17.28 24.48

Toelaatbare anker krachten conform NEN-EN 1993-1-8 art.6.2.2 (7) Diameter D,gat A Kwaliteit 4.6* Kwaliteit 8.8** mm mm² FvRd FtRd FvRd FtRd M12 16 84.3 10.1 24.2 13.5 48.5 M16 20 157 18.8 45.2 25.1 90.4 M20 24 245 29.4 70.6 39.2 141 M24 30 352 42.3 101 56.5 203 M27 33 450 55.1 132 73.4 264 M30 36 561 67.3 162 89.7 323 M36 42 817 98.0 235 130.7 471 Toelaatbare belastingen zijn aangegeven in kN *Bij kwaliteit 4.6 wordt er gebruik gemaakt van een haakanker **Bij kwaliteit 8.8 wordt er gebruik gemaakt van een recht anker met volgplaat

Pagina: 7

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Spanning in lassen:

Pagina: 8

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Wijzigingsblad Revisie 0 1 2 3 4 5

Werkzaamheden Opzet details Commentaar verwerkt, drukpunt aangepast, afmeting koker verkleind. Plaatdikte en boutdiameter verzwaard. Document verder toegelicht, berekening op definitief gezet. Details met 4 dikte kolommen doorgerekend, 5,6,8 en 10 en dit in tabel vorm toegevoegd I.v.m bereikbaarheid worden de lijven van de gelast UNP uitgevoerd met een enkele hoeklas.

Pagina: 9

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Conclusie Op de volgende pagina’s zijn van de K3000 unit de maximale capaciteiten van het onder en bovendetail berekend met 4 verschillende dikte, 5/6/8/10. Het onderdetail is doorgerekend met zowel een UNP200 en UNP280 Onderdetail Het detail is gebaseerd op de een eenheidslast van 10kN schuif en moment. Op basis daarvan word de maximale belasting per verbinding bepaald Voor de onder aansluiting is een dikke koker als vervanging van de vloer gebruikt. Deze heeft de hoogte gelijk aan het drukpunt in het beton + 2 x halve wanddikte. Dat is in dit geval 245mm hoog 10mm dik. De vloer zelf word niet door ons getoetst. De hoekverdraaiing die wij berekening is hier door een inschatting. Bovenzijde Het detail is gebaseerd op de een eenheidslast van 5kN schuif en moment. Voor de bovenzijde zie uitvoer, dit is de maximale capaciteit en bijhorende hoekverdraaïng. 5) Enkele hoeklas I.v.m. bereikbaarheid in de werkplaats, worden de gelast UNP aan de achterzijde van het lijf niet gelast. De lijfen worden uitgevoerd met een enkele hoeklas. Dat resulteert in een mogelijke torsie, deze torsie wordt opgenomen in de vloer, mede door de staalplaat aan de kop van de vloervelden.

Pagina: 10

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Weerstanden en stijfheden

Bovenstaande weestanden zijn 1xFvsd + 1xMsd. In diverse steekproeven kan de volgende verhoging voor de dwarskracht worden doorgevoerd. Voor 90% van Msd kan er 600% voor de gelaste zijde en 400% Fvsd voor de geboute zijde worden gebruikt.

Pagina: 11

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Rekenvoorbeeld K100x8 met UNP280 (gelaste zijde) 1x Fvsd + 1x Msd = 26.17kN / 26.17kNm Met reductie van Msd 6x Fvsd + 0.9xMsd = 157kN / 23.55kNm K100x8 met vloer (geboute zijde) 1x Fvsd + 1x Msd = 23.2kN / 23.2kNm Met reductie van Msd 4x Fvsd + 0.9xMsd = 92.8kN / 20.88kNm Onderstaande grafiekverloop van capaciteit op basis van 1xFvsd + 1xMsd

Verbinding capacitieit per dikte 35,00

30,00

25,00

20,00

15,00

10,00

5,00

0,00

5

6

8

10

Boven Gelast

6,70

8,82

13,79

18,95

Boven Gebout

10,47

13,09

18,84

22,40

Onder Gelast UNP200

15,21

18,13

23,62

28,05

Onder Gelast UNP280

16,69

19,32

23,20

26,15

Onder Gebout

17,94

21,07

26,17

30,57

Pagina: 12

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Bovenaansluiting

K100 x 5/6/8/10

Pagina: 13

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Opbouw knoop

bovenstaande knoop is met een koker dikte t=10 . Hierna worden alle details per dikte doorgerekend.

Pagina: 14

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Materialenstaat

Werkplaats bewerkingen Naam

Platen [mm]

Vorm

No.

Snede1

(S

Lassen [mm] Dubbele hoeklas: a = 4,0

Lengte [mm]

Bouten

No.

272,0

SP1

P25,0x80,0-80,0 275)

SP2

P20,0x160,0-65,0 (S 275)

1

M24 8.8

2

SP3

P20,0x220,0-64,0 (S 275)

1

M24 8.8

2

Opening1

P10,0x433,0-60,0 (S 275)

1

Opening2

P10,0x433,0-60,0 (S 275)

1

1

Snede3

Afschuining: a = 10,5 Afschuining: a = 7,5

Snede2

122,5 149,5

Lassen Type

Materiaal

Dubbele hoeklas Afschuining Afschuining Afschuining Hoeklas

S 235 S 275 S 235 S 235 S 275

Keeldoorsnede [mm] 4,0 4,0

Beengrootte [mm] 5,7 5,7

Lengte [mm] 272,0 64,0 122,5 149,5 240,0

Pagina: 15

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

Bouten Naam M24 8.8

Grip lengte [mm] 50

Aantal 2

Tekening SP1 P25,0x80-80 (S 275)

SP2 P20,0x65-160 (S 275)

Pagina: 16

Ordernr: D4564

Revisie: 5

Werk: Unit K3000 Jan Snel Onderdeel: Detailberekening

SP3 P20,0x64-220 (S 275)

Opening1 P10,0x60-433 (S 275)

Opening2 P10,0x60-433 (S 275)

Stijl, RHS100x100x10(RHS100x100) - Lijf 3:

Pagina: 17