PS125 Constructie berekening muur

a

Industrieweg 14 8861 VH Harlingen 0517 533011 info@adonin.nl

Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade Projectnummer: Onderdeel: Status:

20227.00216-VO-BER-02 Berekening prefab keermuur Ter Controle

INTERN CONCEPT

Opdrachtgever: Gemeente Terschelling Burg. V. Heusdenweg 10a 8880 AA West-Terschelling

Adonin B.V. Industrieweg 14a 8861 VH HARLINGEN Tel: 0517-533011 Email: info@adonin.nl

Datum 27-6-2023

Revisie nummer 0.2

Rapportage ing. M. Hettinga

Controle ir. J.J. Altenburg

ADONIN B.V. – Harlingen – KvK nr.01103726 – BTW nr.8131.49.629.B.01 – IBAN: NL 73 RABO 0328 8496 93

Documenthistorie Revisie

Datum

Wijziging

0.1

24 mei 2023

Interne controle

0.2

27 juni 2023

Opmerkingen interne controle verwerkt Afronden VO fase

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 2 van 20

Inhoudsopgave 1.

Inleiding .....................................................................................................................4 1.1. 1.2. 1.2.1. 1.2.2. 1.2.3.

2.

Constructieve opbouw ...............................................................................................6 2.1. 2.2. 2.3. 2.3.1. 2.3.2. 2.3.3. 2.3.5. 2.3.6.

3.

Partiële factoren .................................................................................................... 9 Permanente belastingen .......................................................................................10 Soortelijke gewichten ........................................................................................... 10 Grond- en waterdruk ............................................................................................ 10 Veranderlijke belasting .........................................................................................10 Verplaatsingen .....................................................................................................10

Berekening keerwand ..............................................................................................11 4.1. 4.2. 4.2.1. 4.2.2. 4.2.3. 4.3. 4.4. 4.4.1. 4.4.2.

5.

Samenvatting van de resultaten ............................................................................. 6 Op staal of op palen? keuze funderswijze................................................................ 6 Materiaalgegevens................................................................................................. 7 Beton ....................................................................................................................7 Wapening ..............................................................................................................7 Hout ......................................................................................................................7 Grond ....................................................................................................................8 Waterstanden ........................................................................................................8

Belastingen ................................................................................................................9 3.1. 3.2. 3.2.1. 3.2.2. 3.3. 3.4.

4.

Basisinformatie...................................................................................................... 4 Normen en software .............................................................................................. 5 Normen .................................................................................................................5 Software ................................................................................................................5 Richtlijnen ..............................................................................................................5

Schematisatie .......................................................................................................11 Belastingen ..........................................................................................................13 Gronddrukken ...................................................................................................... 13 Horizontale belastingen ........................................................................................ 13 Verticale belastingen ............................................................................................ 14 Resultaten ...........................................................................................................15 Paaldraagvermogen ..............................................................................................16 Horizontaal .......................................................................................................... 16 Verticaal .............................................................................................................. 18

Kwelweg ...................................................................................................................19

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 3 van 20

1.

Inleiding Gemeente Terschelling wil de Willem Barentzkade herinrichten. Onderdeel van de herinrichting is het verplaatsen van de bestaande rijbaan, en het aanbrengen van een nieuwe keermuur als waterkering. Adonin verzorgt in opdracht van Gemeente Terschelling in onderhavig rapport de berekening van de prefab keermuur.

figuur 1

1.1.

Situatie Willem Barentzkade

Basisinformatie Tekeningen: - Reconstructie Willem Barentszkade (verm. 1981) B4-31-00-63-81.148-112 d.d. onbekend; - Aanleg kade zuider havenkom doc. 22827 / 23364 d.d. 1936 - Aanleg kade midden havenkom zuidzijde doc. 23359 d.d. 1937 - Midden havenkom doc. 22820 d.d. 1938; - Midden havenkom noordzijde doc. 22687 - Midden en Noordelijke havenkom doc 22187 en doc 22775 d.d. 1952/1953; Sonderingen: - Haitjema bv sonderingnr. 104, damwand haven Terschelling - Koops Grondmechanica. 2020-1007 dd. 28 mei 2021 Documenten: - Adonin - Adonin

AD.167.039 herberekening bestaande damwand dd. 05-04-2018 [REF 1] AD.217.006-04 herberekening bestaande damwand herinrichting kade dd. 07-07-2021 [REF 2]

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 4 van 20

1.2.

Normen en software

1.2.1.

Normen - NEN-EN 1990 Grondslagen; - NEN-EN 1991 Belastingen; - NEN-EN 1992 Beton; - NEN-EN 1993 Staal; - NEN-EN 1994 Staalbeton; - NEN-EN 1995 Hout; - NEN-EN 1997 Geotechniek; - NEN-EN 9997 Geotechniek. Adonin werkt met normen via BRISwarenhuis. De gehanteerde norm is de meest recente ten tijde van uitgave 1e versie van onderhavige rapportage.

1.2.2.

Software - Microsoft Word; - Microsoft Excel; - TS-Raamwerken*; - TS-Paalfunderingen*. * Zie de berekeningsbijlagen voor de gehanteerde versies.

1.2.3.

Richtlijnen -

CUR Bouw & Infra. (2012). 166 damwandconstructies 6e herziene druk, deel 1 en 2;

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 5 van 20

2.

Constructieve opbouw

2.1.

Samenvatting van de resultaten Resultaten van de berekening zijn hieronder opgesomd: • Prefab Keerwand h=3,0m • Paalfundatie prefab betonpalen + betonnen kespen • Kies aanvullend met klei aan beide zijde L wand ter voorkomen kwel / zandvoerende wellen.

figuur 2

2.2.

Constructieve opbouw

Op staal of op palen? keuze funderswijze Er is onderzocht of de keerwand op staal gefundeerd kan worden. Hierbij kwamen de volgende bezwaren aan het licht. • Uitgangspunt is dat maximale hoogte keerwand 3m is om raakvlakken met bestaande damwand / ankerstaven in de ondergrond te voorkomen. • Aandachtspunt bij Lwand is kwel door waterstandverschillen. Hierdoor zouden zandvoerende wellen kunnen ontstaan die stabiliteit Lwand ondermijnen. • Door talud, in combinatie met beperkingen hoogte is er onvoldoende tekendruk aan de zijde van de kade te mobiliseren om afschuiven L-wand tegen te gaan. Deze zou dan moeten worden verankerd, of worden gekoppeld aan bestaande ankerscherm. • Positie bestaande ankerscherm verloopt sterk vanaf de kade waardoor koppeling Lwand met ankerscherm op veel posities onhaalbaar is. • Kies fundatie op betonnen palen. houten palen zijn vanwege levensduur niet haalbaar daar Lwand zich boven waterstand bevindt en palen dan beperkte levensduur hebben.

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 6 van 20

2.3.

Materiaalgegevens

2.3.1.

Beton Materiaaleigenschappen De materiaaleigenschappen van de diverse sterkteklassen voor beton worden toegepast volgens NENEN 1992-1-1. Betonkwaliteit C20/25 C30/37 tabel 1

𝑓𝑐𝑘 [N/mm²] 20 30

𝑓𝑐𝑑 [N/mm²] 13,3 20,0

𝑓𝑐𝑡𝑑 [N/mm²] 1,03 1,35

𝐸𝑐𝑚 [N/mm²] 30.000 33.000

Betonsterkte klasse

Milieuklasse XC4, XD3, XF4 Betondekking 45 mm Maximale scheurwijdte 0,2 mm 2.3.2.

𝑓𝑐𝑡𝑚 [N/mm²] 2,21 2,90

NEN-EN 1992-1-1 NEN-EN 1992-1-1 tabel 7.1N

Wapening Materiaaleigenschappen De materiaaleigenschappen van de diverse staalsoorten voor betonstaal en voorspanstaal worden toegepast volgens NEN-EN 1992-1-1. Betonstaal B500B tabel 2

2.3.3.

fyk [N/mm2] 500

fyd [N/mm2] 435

Es [N/mm2] 200.000

Betonstaal kwaliteit

Hout De materiaaleigenschappen van de diverse sterkteklassen voor hout worden toegepast volgens NENEN 1995-1-1 en NEN-EN 338. Belastingsduurklasse: Klimaatklasse

III 𝑘𝑚𝑜𝑑 𝑘𝑚𝑜𝑑 𝛾𝑚 𝛾𝑚

Azobé

D50

§2.3.1.2. Zeer kort bij aanvaring §2.3.1.2. Middellang, opgelegde vloerbelastingen §2.3.1.3. Relatieve vochtigheid hoger dan 85% 0,90 (aanvaring, klasse III en buiging tabel 3.1) 0,65 (middellang, klasse III en buiging tabel 3.1) 1,0 (gezaagd hout, buitengewone combinaties) 1,3 (gezaagd hout, zie ook art 3.2 punt (3))

𝑓𝑢;𝑑 = 𝑓𝑟𝑒𝑝 × 𝑘𝑚𝑜𝑑 × 𝑘ℎ /𝛾𝑚 Middellang belasting / opgelegde vloerbelasting Representatief 𝑓𝑚;𝑘 50 𝑁/𝑚𝑚² Buigsterkte 𝑓 30 𝑁/𝑚𝑚² Treksterkte 𝑡;0;𝑘 𝑓 29 𝑁/𝑚𝑚² Druksterkte volgens verzelrichting 𝑐;0;𝑘 𝑓𝑣;0;𝑘 4,0 𝑁/𝑚𝑚² Paneel afschuifsterkte 𝐸𝑘 14000 𝑁/𝑚𝑚² Elasticiteitsmodulus

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

𝐸𝑑 = 𝐸𝑚𝑒𝑎𝑛 / 𝛾𝑚 Rekenwaarde 𝑓𝑚;𝑑 25,0 𝑁/𝑚𝑚² 𝑓𝑡;0;𝑑 15,0 𝑁/𝑚𝑚² 𝑓𝑐;0;𝑑 14,5 𝑁/𝑚𝑚² 𝑓𝑣;0;𝑑 2,0 𝑁/𝑚𝑚²

Pagina 7 van 20

2.3.5.

Grond Op basis van het grondonderzoek, is in combinatie met tabel 2.b. van NEN-EN 1997 onderstaande maatgevende bodembeschrijvingen opgesteld. Gezien het feit dat sondering 10 sterk afwijkt, is het project is opgedeeld in 2 geotechnische profielen. DKM10/DKM12

figuur 3

Locatie geotechnische profielen

Locatie van

Grondsoort

Sterkte

Delta

Bedding

γdr

γsat

c’

φ

δ

Kh;1

kh;2

2,50

1,50

Zand, Schoon, matig

18

20

0

32,5

0,67

10000

22500

1,50

-0,50

Zand, zwak siltig kleiig

18

20

0

27.5

0,67

4000

9000

-0,50

-1,50

Klei, zwak humeus, matig

15

15

2

17,5

0,50

800

1800

-1,50

-3,50

Zand, Schoon, matig

18

20

0

32,5

0,67

10000

22500

-3,50

-6,00

Zand, sterk siltig kleiig

18

20

0

25

0,67

3000

6750

-6,00

-8,00

Zand, Schoon, matig

18

20

0

32,5

0,67

10000

22500

-8,00

-10,50

Zand, zwak siltig kleiig

18

20

0

27.5

0,67

4000

9000

-10,50

------

Zand, Schoon, vast

19

21

0

35

0,67

20000

45000

Sterkte

Delta

tabel 3

Bodembeschrijving profiel 1 / DKM 6/9/HB05

Locatie van

tot

Grondsoort

Grondgewicht

Bedding

γdr

γsat

c’

φ

δ

Kh;1

kh;2

2,50

-0,50

Zand, Schoon, matig

18

20

0

32,5

0,67

10000

22500

-0,50

-3,00

Zand, los

17

19

0

30

0,67

6000

13500

-3,00

-5,00

Klei, zwak humeus, slap

13

13

0

15

0,50

500

1125

-5,00

-6,00

Zand, sterk siltig kleiig

18

20

0

25

0,67

3000

6750

-6,00

-9,00

Zand, Schoon, matig

18

20

0

32,5

0,67

10000

22500

-9,00

-10,50

Zand, zwak siltig kleiig

18

20

0

27,5

0,67

4000

9000

-10,50

------

Zand, Schoon, vast

19

21

0

35

0,67

20000

45000

tabel 4

2.3.6.

Grondgewicht

tot

Bodembeschrijving profiel 2 / DKM 10 /12

Waterstanden

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 8 van 20

3.

Belastingen

3.1.

Partiële factoren Conform NEN-EN1990 Bruggen Bruggen in en over hoofdwegen, CC3 hoofdvaarwegen en landelijke spoorwegen.

CC2 CC1

Dit betreft bruggen: • in en over de hoofdinfrastructuur of over hoofdvaarwegen met intensieve industriële (zee)vaart of • waarbij het instorten maatschappij ontwrichtende gevolgen heeft; • met extreem risico op grote maatschappelijke of letselschade. Bruggen die niet zijn ingedeeld in CC 1 of CC 3 Bruggen waarvoor gedurende de gehele ontwerplevensduur geldt: • de brug ligt niet in een economisch belangrijke route, • het aantal vrachtwagens is minder dan 2 000 per jaar per rijstrook en • er is een beperkt risico op grote maatschappelijke of letselschade. Bruggen in landwegen, woonwijken enz.

Gevolgklasse ULS 6.10a 6.10b

CC2/RC2 𝐺𝑘 × 𝛾𝐺,𝑎 + 𝑄𝑘,1 × 𝛾𝑄 × 𝜓0 𝐺𝑘 × 𝛾𝐺,𝑏 + 𝑄𝑘,1 × 𝛾𝑄 + 𝑄𝑘,2 × 𝛾𝑄 × 𝜓0 𝛾𝐺,𝑎 = 1,35 𝛾𝑄 = 1,35 𝛾𝑄 = 1,50

𝛾𝐺,𝑏 = 1,20 verkeer overig veranderlijk

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 9 van 20

3.2.

Permanente belastingen

3.2.1.

Soortelijke gewichten Beton

3.2.2.

𝛾𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟 10 𝑘𝑁/𝑚³ 𝛾 18 𝑘𝑁/𝑚³ 𝛾𝑠𝑎𝑡 20 𝑘𝑁/𝑚³

Veranderlijke belasting Voetgangersbelasting promenade Verkeersbelasting

3.4.

25 𝑘𝑁/𝑚³

Grond- en waterdruk Grondwater Grond, droog Grond, nat

3.3.

𝛾𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛

q= 5, 0 𝑘𝑁/𝑚2 q= 20, 0 𝑘𝑁/𝑚2 => gerekend i.v.m. onbedoelde voertuigen

Verplaatsingen Conform CUR 166: - Vervorming maximaal 50mm

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 10 van 20

4.

Berekening keerwand

4.1.

Schematisatie De keermuur is ingevoerd in Technosoft Raamwerken.

figuur 4

Schematisatie in TS-raamwerken

De verticale steunpunten 2 en 5 zijn verende opleggingen. Dit zijn de houten palen met een veerwaarde van 100.000 kN/m² Het horizontale verende steunpunt in punt 6 is het verschil tussen de actieve en passieve gronddruk aan de waterzijde van de constructie. De actieve gronddruk is als blijvende belasting op de constructie gezet waardoor dat niet is meegenomen in dit steunpunt. De bovengrens van dit verende steunpunt is de kleinste van de volgende waardes: • Het verschil tussen de actieve gronddruk en de passieve gronddruk tegen de keermuur. Dit verschil is 54,0 – 9,0 = 45 kN/m² (zie figuur 6) Het verende steunpunt heeft dan een bovengrens van 0,5 × 1,80m × 45,0kN/m² = 40,5 kN. • De afschuifwaarde van het gehele talud. Het schuifvlak zit op 0,60m+ NAP, en de grondlagen hebben een gewicht van 9 kN/m³ (onder water) Afschuifweerstand Rd 𝑑= 𝑑×

NEN 9997-1 §6.5.3. (7)

Vd = tot. verticale kracht × 0,9 Op bodemniveau = Op bodemniveau = 𝑑

#NAAM?

#NAAM? =

35,0 kN 32,8 ° 0,67 14,1 kN

Voor een conservatieve benadering wordt dit steunpunt niet meegenomen in de schematisering. De horizontale belasting moet dan volledig worden opgenomen door de houten palen.

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 11 van 20

De horizontale verende steunpunten in de punten 2 en 5 zijn de wrijving tussen de houten palen en de betonnen keermuur. De veerwaardes van deze steunpunten zijn berekend in een ander TS-raamwerken model. De schematisatie hiervan is in figuur 5 weergegeven. Het resultaat is dat de palen 1000mm verplaatsen bij een kracht van 684 kN. Dit geeft een veerwaarde van 684 kN/m²

stijfheid grond berekend volgens Ménard

Invoer: Paal: Rond Deq h.o.h. palen

120 [mm] 136 [mm] 1,00 [mm]

1 1 = 𝐸 𝑘 𝑠;ℎ 3

algemene formule: ks;h Ro R EM

1,3

horizontale beddingsconstante Referentie straal halve paaldiameter Pressiometer modulus

Uitvoer: laag Niveau

grond

α

2 5

0

0,300 [m] 0,068 [m] = β x qc x 1000

β

nr 1 Van 2,5 tot -0,5 2 Van -0,5 tot -3,0 3 Van -3,0 tot -5,0 4 Van -5,0 tot -6,0

figuur 5

Zand Zand Klei Zand

0,33 0,33 0,67 0,33

voor Ro > 0,3m

+ 0

0,70 0,70 2,00 0,70

qc

EM

ks;h

ks;h;dy n/int

C

[Mpa]

[kN/m²]

[kN/m³]

[kN/m³]

[kN/m²]

4 3,5 0,2 2

2800 2450 400 1400

23909 20920 3723 11954

15302 13389 2383 7651

1836 1607 286 918

Schematisatie in TS-raamwerken (links) en beddingswaarden (rechts)

De onder- en bovengrens van deze verende steunpunten wordt verder toegelicht in paragraaf 4.2.3

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 12 van 20

4.2.

Belastingen

4.2.1.

Gronddrukken In onderstaande tabellen is de grond- en waterdruk aan beide zijdes van de keermuur berekend. Hierbij is uitgegaan van een actieve gronddruk van 0,5 en een passieve gronddruk 3,0. Grond- en waterdruk landzijde: Niveau

Maaiveld Waterstand Bodem Bovenbelasting

m NAP 2,74 1,50 0,60 2,74

Verticale gronddruk kN/m² 0 22,3 40,3 20,0

Waterdruk kN/m² 0 0 9,0 0

Verticale Horizontale korreldruk korreldruk kN/m² kN/m² 0 0 22,3 11,2 31,3 15,7 20,0 10,0

Grond- en waterdruk waterzijde: Niveau

Maaiveld Waterstand Bodem

4.2.2.

m NAP 2,40 2,40 0,60

Verticale gronddruk kN/m² 0 0 36,0

Waterdruk kN/m² 0 0 18,0

Verticale Horizontale korreldruk korreldruk kN/m² kN/m² 0 0 0 0 18,0 54,0

Horizontale belastingen

figuur 6

Horizontale belastingen op de keermuur

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 13 van 20

4.2.3.

Verticale belastingen

figuur 7

Verticale belastingen op de keermuur

Om de maximale wrijving tussen de betonnen keermuur en de houten palen te berekenen moet de totale verticale kracht bekend zijn: Verticale krachten landzijde • Verticale korreldruk: 29,9 × 1,975 = 59,1 kN •

Verticale korreldruk t.g.v. bovenbelasting: 20,0 × 1,975 = 39,5 kN

Verticale krachten waterzijde • Verticale korreldruk: 15,2 × 0,30 = 4,6 kN Eigen gewicht keermuur • 25,6 kN – 10 kN (waterdruk) = 15,6 kN De totale verticale belasting (karakteristiek) is 59,1 + 39,5 + 4,6 + 15,6 = 118,8 kN De schuifwrijvingsfactor tussen hout en beton is 0,42. De horizontale wrijvingskracht tussen het beton en de houten palen: 0,9 × 118,8 kN × 0,42 = 44,9 kN / 2 palen = 22,5 kN.

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 14 van 20

4.3.

Resultaten De uitvoer van de berekening is toegevoegd in Fout! Verwijzingsbron niet gevonden.. In onderstaand figuur zijn de reactiekrachten in de fundamentele combinatie weergegeven.

figuur 8

Reactiekrachten fundamentele combinatie

Bij de horizontale steunpunten wordt de grenswaarde niet overschreden: 15,2 / 22,5 = 0,68

Voldoet

De wrijving tussen de houten palen en de betonnen keermuur is dus voldoende om de horizontale krachten op te nemen. Hierdoor is er geen verbinding benodigd tussen het hout en beton. NOOT: kies vanwege levensduur prefab palen 220x220 naar 6m- NAP

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 15 van 20

4.4.

Paaldraagvermogen

4.4.1.

Horizontaal Door de kracht van 15,2 kN per paal ontstaat er een moment in de funderingspalen. Met de methode van Blum wordt getoetst of de palen deze horizontale kracht op kunnen nemen. Deze berekening is toegevoegd op de volgende pagina. Hierbij is een paal ø160mm gebruikt met kwaliteit D50. De gewogen gemiddeldes van het grondgewicht en de hoek van inwendige wrijving zijn bepaald in onderstaande tabel: NOOT: kies vanwege levensduur prefab palen 220x220 naar 6m- NAP Grondlagen: zand schoon matig zand los klei zwak humeus slap zand sterk siltig kleiig zand schoon matig

H (m) 1,1 1,7 0,0 0,0 0,0

Totale hoogte (=paallengte): Gewogen gemiddelde γ: Gewogen gemiddelde φ:

2,8

tabel 5

γ (kN/m³) 9 9 6 8 9

φ (°) 35,0 32,8 22,3 30,5 32,5

9,0 33,7

Gewogen gemiddeldes grondparameters

De paallengte is aangehouden op de waarde die volgt uit de berekening op de volgende pagina. De maximaal opneembare horizontale belasting volgens de berekening is 16,5 kN. 15,2 / 16,5 = 0,92

Voldoet

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 16 van 20

Berekening benodigde paallengte volgens methode van Blum

Invoergegevens h h h b E I W ƒy

-600 [mm] -600 [mm] 0 [mm] 160 [mm]

aanvaarniveau t.o.v. NAP bodemniveau t.o.v. NAP hoogte aangrijpingspunt belasting boven grondniveau ronde paal/dukdalf

11800 [N/mm²] elasticiteitsmodulus 3,2E+07 [mm4] traagheidsmoment 6,8E+05 [mm3] weerstandsmoment 25 [N/mm²] toelaatbare spanning

φ Kp

33,7 [graden] hoek van inwendige wrijving 3,49 [-] passieve gronddrukcoefficient

γ' γm

9,0 [kN/m3] effectief volumiek gewicht 1,2 [-] materiaalfactor volgens NEN 9997-1 Tabel A2 3 26,16 [kN/m ] grondweerstand (passief)

fw 1 Berekening Mmax Xm h/b X m /b

To T Samenvatting Ps d

17 [kNm] Varieer waarde X m totdat M gelijk is aan Mmax 1415 [mm] M 17 kNm voldoende benadering van M 0,00 [-] 8,84 [-] T o is de diepte van het ideeel momentennulpunt beneden bodem/grondniveau Varieer T o totdat waarde X gelijk is aan nul 2280 [mm] X 0 voldoende benadering van X 2736 [mm] werkelijke inheidiepte (= 1,2 x To)

L E kin

16,5 [kN] 82 [mm] 1 2,7 [m ] 0,68 [kNm]

maximaal opneembaar horizontale belasting maximale horizontale verplaatsing

C

201 [kN/m1] veerwaarde

totale berekende paallengte Kinetische energie

-0,60 [m NAP] paalkopniveau -0,60 [m NAP] waterniveau -0,60 [m NAP] bodemniveau -3,34 [m NAP] paalpuntniveau Br σ L

160 [mm] ronde paal/dukdalf 25 [N/mm²] kwaliteit 2,80 [m1] paallengte

P P d E kin

18,9 [kN] 8,7 [kN] 43,3 [mm] 0,41 [kNm]

optredende belasting (ULS) optredende belasting (SLS) optredende horizontale verplaatsing (SLS) Kinetische energie

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 17 van 20

4.4.2.

Verticaal De berekening van de paalfundering is gedaan in Technosoft Paalfunderingen. In Fout! Verwijzingsbron niet gevonden. is de uitvoer hiervan toegevoegd. Het draagvermogen van een houten paal ø160mm is uitgerekend. De resultaten per inheiniveau staan hieronder weergegeven. Onder de keermuur staan twee rijen met houten palen. Uit figuur 8 blijkt de maximale reactiekracht in de palen 79,6 kN te zijn.

figuur 9

Resultaten per sondering met een paallengte van 6,75m

Er wordt gekozen voor palen met een lengte van 6,75m. De inheidiepte die hierbij hoort is -6,15m NAP Toets: 79,6 / 86 = 0,93 ≤ 1,0 Voldoet NOOT: kies vanwege levensduur prefab palen 220x220 naar 6m- NAP

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 18 van 20

5.

Kwelweg In het ontwerp dient rekening te worden gehouden kwel. De controle wordt uitgevoerd volgens de NEN 3651 bijlage D.3. (Methode van Bligh-Lane)

Grof zand: 𝐶𝐿 = 5

Zachte klei: 𝐶𝐿 = 3

Grof zand: 𝐶𝐿 = 5

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 19 van 20

Het verschil in waterstand is 4,00m (+1,50m NAP links en -2,50m NAP rechts). De ondergrond bestaat voornamelijk uit zand en tussen -0,5m en -1,5m NAP zit een kleilaag. De kwellengte 𝑙𝑣 is in weergegeven: 11,4m + 9,7 = 21,1m. 1,6 meter hiervan is in de kleilaag. Het gewogen gemiddelde van de 𝐶𝐿 -factor is dan: ((21,1 - 1,6) / 21,1) × 2 + 3 = 4,8 De minimaal benodigde lengte om kwel tegen te gaan is 4 × 4,8 = 19,2m

Unity check:

21,1 / 19,2 = 1,10 > 1,0

Voldoet

Kies kleiafdichting daar bestaande damwand qua positie te veel wisselt waardoor het erg lastig is om aansluiting te maken.

AD.00216 V0.2 Berekening prefab keermuur Willem Barentzkade

27-6-2023

Pagina 20 van 20