Document · PDF

Bijlage 5 - Onderzoek Royal Haskoning DHV Variantenstudie

Commissievergadering (CV) 12 oktober 2023, gemeente landsmeerBij agendapunt: Bespreeknotitie geluidsscherm A1028.773 woorden

Open het PDF bij de gemeente ↗Naar de vergadering →

Tekst van het document

Uit het bestand gehaald, zonder opmaak, tabellen en afbeeldingen · deel 1 van 3

RAPPORT Geluidsscherm A10 Noord Landsmeer Variantenstudie Klant:

Gemeente Landsmeer

Referentie: BJ2499-MI-RP-230908-0719 Status:

Definitief/1.0

Datum:

8 september 2023

Projectgerelateerd

HASKONINGDHV

Laan 1914 no.35 3818 EX Amersfoort Netherlands Mobility & Infrastructure

+31 88 348 20 00 T +31 33 463 36 52 F info@rhdhv.com E royalhaskoningdhv.com W

Titel document: Geluidsscherm A10 Noord Landsmeer Sub titel: Variantenstudie Referentie: BJ2499-MI-RP-230908-0719 Uw kenmerk Status: Definitief/1.0 Datum: 8 september 2023 Projectnaam: Variantenstudie A10NGS Landsmeer Projectnummer: BJ2499 Classificatie Projectgerelateerd

Behoudens andersluidende afspraken met de Opdrachtgever, mag niets uit dit document worden verveelvoudigd of openbaar gemaakt of worden gebruikt voor een ander doel dan waarvoor het document is vervaardigd. HaskoningDHV aanvaardt geen enkele verantwoordelijkheid of aansprakelijkheid voor dit document, anders dan jegens de Opdrachtgever. Let op: dit document bevat mogelijk persoonsgegevens van medewerkers van HaskoningDHV. Voordat publicatie plaatsvindt (of anderzins openbaarmaking), dient dit document te worden geanonimiseerd of dient toestemming te worden verkregen om dit document met persoonsgegevens te publiceren. Dit hoeft niet als wet- of regelgeving anonimiseren niet toestaat. 8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Versie

Datum

Omschrijving

Opgesteld

Gecontroleerd

Goedgekeurd

C1.0

19-07-2023

Variantenstudie GS A10 N Landsmeer

Dennis van Kan

Gerard Broekstra

F1.0

09-08-2023

Aanpassing geluid

Bertus van ’t Wout

Gerard Broekstra

BJ2499-MI-RP-230908-0719

iii

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

Projectgerelateerd

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Inleiding

1.1

Probleemstelling

1.2

Bestaande situatie

1.3

Beschikbare informatie

1.4

Scope

Akoestisch onderzoek

2.1

Uitgangspunten

2.2

Resultaten

2.3

Conclusie akoestisch onderzoek

Geotechniek

3.1

Uitgangspunten

3.2

Resultaten

Constructief

4.1

Algemeen

4.2

Belastingen

4.2.1 4.2.2 4.2.3

Eigen gewicht Wind Calamiteit

10 10 10

4.3

Combinaties

4.4

Resultaten

4.4.1 4.4.2 4.4.3 4.4.4 4.4.5 4.4.6

Algemeen Stijl Voetplaat Ankers Paal Vervorming

11 11 13 13 14 14

4.5

Conclusie constructief

De berekende investeringskosten

5.1

Uitgangspunten

5.2

Indirecte kosten

5.3

Onvoorziene kosten/risicoreservering

5.4

Uitsluitingen

5.5

Bandbreedte

5.6

Resultaat kostenraming

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Tabellen Tabel 1: Rekenresultaten akoestisch onderzoek

Figuren Figuur 1: Aanzicht van gehele geluidsscherm zie [1]

Figuur 2: Overzichtskaart onderzoeksgebied akoestisch onderzoek

Figuur 3: Principe van draagconstructie

Figuur 4: Stijltype 1 [3]

Figuur 5: Stijltype 2, 3, 4 [3]

Bijlagen A1

Bijlage Dsheet-Single Pile Berekening

Constructieve berekeningen

Kostenraming

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Managementsamenvatting Het geluidsscherm langs de A10 Noord bij Landsmeer is in 2018 aangelegd om de geluidbelasting voor de toekomstige woningen ten noorden van de A10 te beperken en binnen de wet- en regelgeving laten te vallen. Het gedeelte van het scherm ter hoogte van de brug over de Twiske is lager aangelegd en verderop is er een gedeelte waar geen scherm is gebouwd. De omgeving ondervindt geluidshinder. De gemeente Landsmeer heeft Royal HaskoningDHV gevraagd om te onderzoeken wat de kosten zijn van het verhogen van delen van het scherm en wat dit qua geluidsreductie oplevert voor de woonwijk Luijendijk-Zuid. De volgende 8 varianten zijn onderzocht:

Uit de variantenstudie is gebleken dat de bestaande fundering voldoende is om een verhoging van het scherm tot 5 meter of 4 meter en het toepassen van een zgn. T-top mogelijk te maken. De aanwezige bovenbouw constructie zou uitbreidbaar zijn tot 4 meter, maar (waarschijnlijk) niet tot 5 meter. Vanwege het niveau en diepgang van deze studie is in deze fase uitgegaan voor de kostenraming dat de stijlen bij verhoging van het scherm vernieuwd worden. De bestaande vakvulling van betonplint en glazenschermen worden hergebruikt. Bij het nieuwe gedeelte van het scherm (deeltracé 4) wordt uitgegaan van dezelfde constructie als bestaand.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Het geluidsscherm op de brug over de Twiske verhogen is niet mogelijk. De constructie van de brug heeft onvoldoende sterkte om de krachten op te kunnen nemen. Om deze reden dient het te verhogen geluidsscherm van een eigen draagconstructie te worden voorzien. De volgende resultaten per variant komen uit deze variantenstudie naar voren: varianten

geluidreductie

Investeringskosten, excl. BTW [pp juli 2023]

Licht beperkt waarneembaar

€ 2,9 mio

Niet waarneembaar

€ 2,0 mio

Licht beperkt waarneembaar

€ 1,6 mio

Niet waarneembaar

€ 0,7 mio

Beperkt waarneembaar

€ 6,1 miio

Zeer lokaal waarneembaar

€ 4,7 mio

Beperkt waarneembaar

€ 4,5 mio

Zeer lokaal waarneembaar

€ 3,4 mio

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Inleiding

1.1

Probleemstelling

Het geluidsscherm langs de A10 Noord bij Landsmeer is in 2018 aangelegd om de geluidbelasting voor de toekomstige woningen ten noorden van de A10 te beperken en binnen de wet- en regelgeving laten te vallen. Het gedeelte van het scherm ter hoogte van de brug over de Twiske is lager aangelegd en verderop is er een gedeelte waar geen scherm is gebouwd. De omgeving ondervindt geluidshinder. De gemeente Landsmeer wil onderzocht hebben wat het kost als delen van het scherm opgehoogd worden en wat dit qua geluidsreductie oplevert.

1.2

Bestaande situatie

Het bestaande geluidssscherm langs de A10 Noord is 540 meter lang. De hoogte van het geluidsscherm varieert over de lengte tussen de 1 en de 4 meter hoogte. De constructie is opgebouwd uit stalen stijlen met een betonnenplint van 2 meter hoogte met hierboven glazen panelen. Voor de fundering is gebruik gemaakt van een open stalen buispaal Ø610mm.

Figuur 1: Aanzicht van gehele geluidsscherm zie [1]

1.3

Beschikbare informatie

Er zijn as-built tekeningen beschikbaar gesteld door de gemeente Landsmeer. De tekeningen zijn : [1] 1064-UO-01-G As-built – Overzicht, aanzichten, doorsneden, palenplan [2] 1064-UO-02-G As-built – Betonprop [3] 1064-UO-03-G As-built – Overzicht stijltypen [4] 1064-UO-04-G As-built – Transparante elementen [5] 1064-UO-05-G As-built – Vluchtdeur tussen paal 119-120 Aanzicht, doorsnede vorm & wapening poer [6] 1064-UO-06-G As-built – Coulisse [7] 1064-UO-07-G As-built – Aansluiting op bestaand geluidsscherm [8] 1064-UO-08-G As-built – Afwijking Uithouder t.p.v. paal 01 [9] 1064-UO-09-G As-built – Afwijking overkluizing t.p.v. paal 03 [10] 1064-UO-10-G As-built – Afwijking overkluizing t.p.v. paal 114 Royal HaskoningDHV heeft in 2019 het Definitief Ontwerp (DO) gemaakt, dit is later door de aannemer Strukton verder uitgewerkt naar een Uitvoerings Ontwerp (UO). De berekeningen vanuit het DO zijn in ons bezit en hebben eveneens als input kunnen dienen voor deze rapportage. Noot: De funderingsconstructie is geheel gewijzigd van DO naar UO.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

1.4

Scope

Binnen deze opdracht onderzoekt Royal HaskoningDHV (RHDHV) de mogelijkheid van een viertal hoofd varianten: 1. Verhogen van gehele scherm naar 5m zodat de geluidkerende hoogte gelijk is aan het aansluitende geluidsscherm aan de oostzijde 2. Geluidsscherm overal 4m hoog, met als subvariant een T-top 3. Geluidsscherm overal 4m met uitzondering van de brug over de Twiske 4. Geluidsscherm doortrekken tot aansluiting aan westzijde Vanuit deze 4 hoofdvarianten zijn nog enkele (sub)varianten mogelijk die een verschil in geluidsreductie en/of kosten kunnen maken. De volgende 8 varianten zijn binnen deze opdracht uitgewerkt: Geluidsscherm A10 Noord gemeente Landsmeer

Deeltrace Bestaand scherm

0 meter

3 meter

2 meter

4 meter

2 meter

4 meter

2 meter

4 meter

4 m + T-top

5 meter

Variant 1

4 meter

4 m + T-top

5 meter

Deeltrace 1 van bestaand RWS scherm tot brug over de Twiske 2 Brug over de Twiske 3 vanaf brug over de Twiske tot einde bestaand scherm 4 vanaf einde bestaand scherm tot scherm CCY

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Akoestisch onderzoek

Binnen deze studie is een akoestisch rekenmodel opgesteld om te bepalen in welke mate het geluid in de woonwijk Luijendijk-Zuid afneemt in de acht onderzochte varianten (zie paragraaf 1.4 Scope). De geluidbelastingen zijn berekend op representatieve rekenpunten en vervolgens is per variant het verschil in geluidbelasting met de bestaande situatie bepaald. In onderstaande figuur is de ligging van de rekenpunten weergegeven.

Figuur 2: Overzichtskaart onderzoeksgebied akoestisch onderzoek

Het akoestisch onderzoek richt zich enkel op verschillen in geluidbelastingen tussen de bestaande situatie en de onderzochte varianten. Er vindt geen toetsing aan wettelijke grenswaarden plaats.

2.1

Uitgangspunten

Het akoestisch rekenmodel is opgesteld op basis van openbare databestanden (o.a. Basisregistratie Adressen en Gebouwen (BAG), Basisregistratie Grootschalige Topografie (BGT) en het Digitaal Terrein Bestand (DTB) van Rijkswaterstaat). De verkeersintensiteiten, verhardingen en rijsnelheden van de A10 Noord zijn ontleend aan het geluidregister van Rijkswaterstaat (versie 6 juli 2023). De ligging en hoogte van de geluidsschermen langs de A10 Noord zijn eveneens ontleend aan het geluidregister van Rijkswaterstaat, met uitzondering van het

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

scherm aan de noordzijde van de A10 tussen km 32.685 en km 1.125 (van 620 meter lang) 1. Dit scherm is niet in het geluidregister opgenomen en is daarom overgenomen uit het Digitaal Topografisch Bestand (DTB) van Rijkswaterstaat.

2.2

Resultaten

Om de resultaten te kunnen interpreteren is hieronder weergegeven hoe bepaalde afnames van het geluid in de praktijk worden ervaren: x Afname geluidbelasting met 2 dB: op de grens van het waarneembare. x Afname geluidbelasting met 5 dB: waarneembare afname van het geluid. x Afname geluidbelasting met 10 dB: zeer duidelijk waarneembare afname van het geluid. In onderstaande tabel zijn de rekenresultaten op een rekenhoogte van 4,5 meter (eerste verdieping: slaapkamer) opgenomen. Op deze hoogte zijn de afnames van de geluidbelasting het grootst, op de begane grond is het effect vanwege de bestaande schermen kleiner. Tabel 1: Rekenresultaten akoestisch onderzoek Rekenpunt

Afname geluidbelasting t.o.v. bestaande situatie (in dB) per variant V1

Uit de tabel met rekenresultaten blijkt het volgende:

De A10 is een rondweg, waarvan het begin- en eindpunt van de kilometrering bij de brug over het Twiske ligt. Vandaar deze – op het oog – onlogische kilometrering.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

x x

De grootste afname van de geluidbelasting vindt plaats in de varianten waarbij het geluidsscherm wordt verlengd tot de bestaande schermen aan de westzijde (variant 1, 3, 5 en 7). In de overige varianten is de afname van de geluidbelasting ongeveer 1 dB en dat is een niet waarneembaar verschil. Het effect van schermen van 4 meter hoog met een T-top is vergelijkbaar met het effect van schermen van 5 meter hoog zonder T-top (variant 5 en 7). De afname van het geluid in de meest uitgebreide varianten (variant 5 en 7) bedraagt ongeveer 1 dB op de tweedelijns bebouwing en 2 dB à 3 dB op de eerstelijns bebouwing. Alleen bij de meest westelijk gelegen woningen zijn grotere afnames zichtbaar van 4 à 5 dB.

De oorzaak voor deze, over het algemeen, geringe afnames van het geluid ligt in het feit dat er op dit moment al (vrij hoge) schermen aanwezig zijn. Akoestisch gezien zijn bij geluidsschermen de eerste meters het meest effectief. Bij iedere meter extra verhoging, wordt de extra afname van het geluid kleiner.

2.3

Conclusie akoestisch onderzoek

De afname van de geluidbelasting die kan worden bereikt met de onderzochte varianten ligt voor het grootste deel van de woonwijk Luijendijk-Zuid op of onder de grens van het waarneembare (<= 2 dB). Alleen bij de meest uitgebreide varianten (variant 5 en 7) wordt bij twee woonblokken aan de westkant van de wijk een waarneembare afname van het geluid bereikt (4 à 5 dB). Rijkswaterstaat heeft recent een groot deel van de verharding op de rijksweg A10 ter hoogte van Landsmeer vervangen. Het bestaande enkellaags ZOAB is vervangen door tweelaags ZOAB, waardoor de geluidemissie van de rijksweg de komende jaren gemiddeld 2 dB lager zal zijn en daarmee ook de geluidbelasting bij de woningen in Landsmeer. In dit onderzoek is geen rekening gehouden met deze verharding. Dit onderzoek laat zien wat het extra effect van uitbreiding van de geluidschermen geeft ten opzichte van de huidige situatie. Het wel of niet meenemen van een stiller wegdek maakt geen verschil voor de conclusies.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Geotechniek

De fundering van het geluidsscherm bestaat uit een enkele stalen buispaal. Het scherm wordt hoofdzakelijk door wind belast, waardoor een horizontale belasting en een moment op de paalkop aangrijpen. Het verticaal draagvermogen is hieraan onderschikt en daarom niet gecontroleerd. De momenten en vervormingen van de buis zijn gecontroleerd bij een hoogte van 3, 4 en 5 m, zodat het effect van een toename van de hoogte met één meter bepaald kan worden.

3.1

Uitgangspunten

Bodemopbouw en bedding Aan de hand van de sonderingen in DinoLoket is de bodemopbouw van het talud geschematiseerd. Vanaf het maaiveldniveau van NAP +5,0 m tot een diepte van NAP -3,0 m bestaat de bodem uit zandlagen met een conusweerstand van circa 10 MPa. De fundering bevindt zich geheel in de zandlaag. Met de methode Ménard zijn beddingen voor de grondlagen afgeleid volgens onderstaande tabel. Input soil parameters layer soil type

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Zand Zand Zand Zand Zand Zand Zand Zand Klei

[MPa]

[-]

10 10 10 10 10 10 10 10 1

0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,67

0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 2,0

top layer

qc;gem

[m+CD]

4,5 4,0 3,0 2,0 1,0 0,0 -1,0 -2,0 -3,0

Intermediate results and final result z/D O2 Em O1

0,8 1,6 3,3 4,9 6,6 8,2 9,8 11,5 13,1

kh;Menard;1

[-]

[kPa]

[kN/m³]

0,91 1,26 1,75 2,12 2,19 2,25 2,30 2,36 2,42

0,64 0,74 0,85 0,93 0,94 0,94 0,95 0,96 0,97

7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 2.000

46.300 41.350 36.900 34.550 34.200 33.900 33.650 33.350 6.500

comments

De aangehouden beddingsconstante in bruikbaarheidsgrenstoestand is aangehouden op 35.000 kN/m3. Voor de uiterste grenstoestand is gerekend met een bedding van 35.000/1,3 = 25.000 kN/m3. Door de aanwezigheid van het talud wordt de inklemming van de palen beperkt, zie onderstaande figuur.

Voor de bovenste meter is geen bedding in rekening gebracht en tussen NAP +4 en +3 m is met 50% van de basiswaarde gerekend. De grondwaterstand bevindt zich op circa NAP -1 m en ligt daarmee onder de onderzijde van de paal.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Paaleigenschappen De fundering van het geluidsscherm bestaat uit stalen buispalen met een lengte van ten minste 5,0 m en een diameter van 610 mm. De wanddikte bedraagt minimaal 6,3 mm. Voor de stijfheid van de paal is met een ongecorrodeerde doorsnede gerekend met een EI van 1,0 x 105 kNm2, de momentcapaciteit bedraagt circa 400 kNm. Er is geen inklemming van de paal in rekening gebracht. Belastingen De belastingen zijn opgegeven door de constructeur en zijn in onderstaande tabel weergegeven voor verschillende hoogtes van het geluidsscherm. Hoogte (m)

situatie

Horizontale belasting (kN)

Moment (kNm)

BGT

UGT

BGT

UGT

102

BGT

111

UGT

163

Berekeningswijze In Dsheet-Single Pile worden aan de hand van de afgeleide beddingen, de stijfheid en afmetingen van de paal en de belastingen de momenten en vervormingen bepaald. Hierbij is onderscheid gemaakt tussen de BGT (voor vervormingen) en UGT (momenten).

3.2

Resultaten

Momenten en vervormingen In onderstaande tabel zijn de berekende momenten en vervormingen weergegeven. Hoogte 3m 3m 4m 4m 5m 5m

Belastinggeval BGT UGT BGT UGT BGT UGT

M (kNm) 81 104 115 152 167 225

U (mm) 4 12 6 17 8 24

Bij een verhoging van het geluidsscherm van 3 naar 4 m neemt het UGT-moment toe van 104 naar 152 kNm en de vervorming van 4 tot 6 mm. Bij een verhoging van het geluidsscherm van 4 naar 5 m neemt het UGT-moment toe van 152 naar 225 kNm en de vervorming van 6 tot 8 mm. De momenten nemen bij verhoging circa 50% tot maximaal 225 kNm. Dit moment is door de paal opneembaar. De vervorming neemt beperkt met circa 2 mm toe. De vervorming is laag en neemt slechts beperkt toe. Dit is toelaatbaar.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Rotatie Voor de BGT-situatie is de rotatie aan de paalkop bepaald door de verschilvervorming over de bovenste 0,5 m te bepalen. De vervormingen bedragen: - Paalkop: 7,8 mm - Paalkop -0,5 m: 5,7 mm Het verschil bedraagt 2,1 mm. De rotatie bedraagt dan: 2,1 mm / 0,5 m = 4,2 mm/m.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Constructief

4.1

Algemeen

In totaal is er 540 meter geluidsscherm dat in 2018 is aangebracht. Over het gehele traject varieert de hoogte van het geluidsscherm tussen de 2 en 4 meter. In het DO van het bestaande geluidsscherm is reeds vastgesteld dat een hoger geluidsscherm ter plaatse van het kunstwerk (brug over de Twiske) niet te realiseren is zonder een aparte draagconstructie. Dit is gebaseerd op een uitgevoerde herberekening waaruit blijkt dat de capaciteit van het dek in dwarsrichting onvoldoende is om hogere belastingen toe te laten.

Figuur 3: Principe van draagconstructie

De fundering van het geluidsscherm is opgebouwd uit stalen buispalen, welke aan de bovenzijde zijn voorzien van een betonnen prop. Boven het maaiveld is met ankers de voetplaat van de stijl aan de betonprop bevestigd. Tussen de stijlen met een hart-op-hart afstand van 6 meter zijn geluidwerende panelen aangebracht. Het eerste paneel bestaan uit beton om steenslag te voorkomen, daarboven zijn glazen panelen toegepast. Op twee plaatsen is een overkluizingsconstructie aangebracht. In deze fase van de verkenning worden deze locatie buiten beschouwing gelaten.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Voor de materiaalafname van de stalen buispaal (onbehandeld) wordt uitgegaan van tabel 9.2 uit CUR 166. Deze is hieronder opgenomen.

Er is gerekend met schone grond aangezien de palen in de ophoging van de A10 (terp) zijn aangebracht. Dit betekent dat er een materiaalafname van 0,60mm per zijde kan worden verwacht in 50 jaar. Aan de bovenzijde is een betonprop aanwezig, er is niet bekend of aan de voet een voetplaat is toegepast. Er wordt vanuit gegaan dat aan de binnenzijde ook materiaalafname kan plaatvinden. Dit betekent een materiaalafname van 1,2 mm.

4.2

Belastingen

4.2.1

Eigen gewicht

Het eigen gewicht van de constructie zorgt, door de helling van 10 graden, voor extra buigende momenten en dwarskrachten in de stijl. Dit leidt tevens tot grotere belastingen op de fundering.

4.2.2

Wind

De grootte van de windbelasting is afhankelijk van verschillende factoren. Met een rekensheet is de windbelasting bepaald, hierin is vooral de orografiefactor van belang. Voor de orografie (hoe ziet de omgeving er uit) is gerekend dat het geluidsscherm bovenop een talud staat van 4 meter hoog en een aanlandingslengte van 8 meter. De berekende windbelasting is 1,32 kN/m2. De factoren uit de GCW2012 tabel 9 zijn toegepast. Voor de T-top is de toeslag uit GCW2012 tabel 10 toegepast en is de belasting in overeenstemming met GCW2012 tabel 11 en GCW2012 figuur 25.

4.2.3

Calamiteit

Er is geen rekening gehouden met belastingen uit calamiteiten zoals brand en aanrijding. Bij het ontwerp zijn materialen toegepast die voldoende bescherming bieden tegen brand en over de gehele lengte van het geluidsscherm is een geleiderail aanwezig.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

4.3

Combinaties

De geluidwerende constructie wordt in overeenstemming met ROK 2.0 ingedeeld in gevolgklasse CC2 voor de aardenbaan en CC3 voor op kunstwerk Twiske. Gevolgklasse

Eigen gewicht

Wind

CC2

1,2

1,5

CC3

1,25

1,65

4.4

Resultaten

4.4.1

Algemeen

Er zijn een drietal berekeningssituaties die beschouwd moeten worden. Dit betreft: x Scherm met hoogte van 4 meter; x Scherm met hoogte van 4 meter met T-top; x Scherm met een hoogte van 5 meter. Voor het scherm met een hoogte van 4 meter geldt dat het huidige scherm al over een gedeelte van het traject aanwezig is met een hoogte van 4 meter. De stijlen zijn overal gelijk van vorm, dit betekent dat dit profiel altijd voldoet. Ook in de voetplaten en de verankering is nagenoeg geen optimalisatie doorgevoerd. Dit betekent dat het geluidsscherm over de gehele lengte op 4 meter kan worden gebracht.

4.4.2

Stijl

Voor alle stijlen is een profiel IPE 450 toegepast en alle stijlen hebben een architectonische afwerking gekregen. Hierdoor is de constructieve doorsnede over de bovenste 1675 mm kleiner.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Figuur 4: Stijltype 1 [3]

Figuur 5: Stijltype 2, 3, 4 [3]

De maatgevende snede zit ter plaatse van de bevestiging van de stijl aan de voetplaat. De capaciteit van de doorsnede is voor alle profielen gelijk (m.u.v. de stijl met lengte 1 meter). De toetsingen zijn uitgevoerd met het rekenbestand in bijlage A2. De resultaten zij hieronder opgenomen voor het geval alle schermen worden opgehoogd tot 5 meter hoogte.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Toetsing doorsnede op buiging volgens NEN-EN 1993-1-1 art. 6.2.5 (plastisch) Med / Mc,Rd ч 1,0

formule (6.12)

0,41

Toetsing doorsnede op afschuiving volgens NEN-EN 1993-1-1 art. 6.2.6 (plastisch) VEd / Vc,Rd ч 1,0

formule (6.17)

0,09

Med / Mb,Rd ч 1,0

0,71

400,0 kNm

V c,Rd

689,6 kN

doorsnede voldoet tEd 1 doorsnede voldoet

16,3 N/mm2

M b,Rd

230,4 kNm

WEd / (fy / (3 . JMO)) ч 1,0 0,12 < Toetsing doorsnede op kipstabiliteit volgens NEN-EN 1993-1-1 art. 6.3.2 (zie blad "kipstabiliteit") formule (6.19)

formule (6.54)

M c,Rd

doorsnede voldoet

Toetsing doorsnede op vermoeiing volgens GCW 2012 art. 4.1.12 en NEN-EN 1993-1-9 (zie blad "Vermoeiing" voor berekening) ROK Toetsing vermoeiing conform Toets regel van Miner Toets Stress Range

0,236 0,216

<1 <1

Stijl voldoet m.b.t. vermoeiing

Uit de toetsing blijkt de stijl voldoende constructieve sterkte te bezitten. De situatie met een 4 meter hoog scherm en een T-top geeft een lagere belasting, dit betekent dat deze optie automatisch ook uitgevoerd kan worden.

4.4.3

Voetplaat

De voetplaat is getoetst op buiging, dwarskracht en pons. De voetplaat blijkt onvoldoende sterkte te hebben. Er wordt wel meegegeven dat met een Eindige Elementen berekening de optredende spanning lager zullen zijn. Dit kan inhouden dat de sterkte toch voldoende is. Echter vergt dit een uitgebreide reken exercitie. Toetsing voetplaat CUR/BmS, B1(6) Voetplaat, trekzijde

Momentcapaciteit van de voetplaat: Afstand buitenzijde flens tot hart anker.

Wpl . fyd = 0,25 . bp . tp . fyd = h/2 - p1/2 - tf - a = Mpl,Rd / m =

Mpl,i,Rd = m= 2FT,Rd =

T / 2FT,Rd

14,81 kNm 46,4 mm 319,1 kN

-voldoet niet-

1,30

CUR/BmS, B1(6) Dwarskracht controle

Dwarskrachtcapaciteit van de voetplaat:

bp . tp . 0,58 . fyd =

Fv,Rd =

T / Fv,Rd < 0,5

EC3-1-1, 6.2.8 (2)

1145 kN

-voldoet-

0,36

-geen interactie tussen M en VPonsweerstand voetplaat EC3-1-8, tabel 3.4 Ponsweerstand:

ʌGm . tp . fu / ɶM2 =

Bp,Rd = dm =

Sleutelmaat moer: Ft,Rd / Bp,Rd ч 1,0

586 kN 36 mm

0,35

-voldoet-

De belasting vanuit een T-top is 40% lager dan de belasting uit een scherm van 5 meter hoog. De belasting vanuit een T-top is 10% hoger dan die van een geluidssscherm met een hoogte van 4 meter. Uit de unity check van het scherm van 5 meter blijkt een overschrijding van 30%. Daar de belastingen lager zijn zal de constructie met T-top voldoen.

4.4.4

Ankers

Voor de ankers M24 geldt een capaciteit van: NRd,s= NRk,s/JMs= fu×As/JMs= 800×343/1,5= 183 kN De optredende trekkracht bedraagt 207 kN, dit betekent dat de trekcapaciteit onvoldoende is. Vermoeiing is getoetst met een wisselspanning van 360 N/mm2. Hieruit blijkt de sterkte tegen vermoeiing onvoldoende. 8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Voor de T-top is het de verwachting dat de verbinding voldoende sterkte heeft.

4.4.5

Paal

Bij de buispaal wordt de capaciteit gereduceerd ten gevolge van de corrosie. De capaciteit van de buispaal is 342 kNm. Dit is meer dan het optredend moment berekend in hoofdstuk 3 van 225 kNm. De buispaal heeft voldoende capaciteit. Ook voor de optie met een T-top is voldoende capaciteit aanwezig.

4.4.6

Vervorming

Bij het geluidsscherm dient de vervorming beperkt te blijven. Hiervoor stelt de GCW2012 een eis aan de vervorming van de stijl, vervorming van het totale systeem (inclusief fundering). De vervorming van de stijl bedraagt 10 mm, toegestaan is L/150= 33mm. Dit voldoet ruim. De vervorming van de fundering bedraagd 8 mm. De rotatie aan de bovenzijde is 4,2mm/m. Dit betekent dat de totale vervorming. ux= 33+8+4,2×5= 62 mm De maximale vervorming bedraagt L/75= 66,7 mm.

4.5

Conclusie constructief

Het ophogen van het geluidsscherm naar een hoogte van 5 meter is niet mogelijk zonder de constructie aan te passen. Het is noodzakelijk om de voetplaat (eventueel sterkte aan te tonen met Eindige Elementen Berekening) en verankering te versterken. Versterken is in beide gevallen moeilijk, vervanging van deze onderdelen is het meest logisch. Dit zou resulteren in een bredere en dikkere voetplaat (t= 40 mm) en een zwaardere verankering. Er wordt verwacht dat het dubbele aantal ankers noodzakelijk is om de kracht op te nemen. Er kan ook voor worden gekozen om de voetplaat aan de buispaal vast te lassen (ondersabeling dient dan verwijderd te worden). Het verhogen van het scherm naar 4 meter over de gehele lengte (m.u.v. kunstwerk) is wel mogelijk aangezien de constructieve elementen over het gehele tracé gelijk zijn gebleven. Oplengen van de stijlen is noodzakelijk. Dit kan gedaan worden door lassen of het aanbrengen van een boutverbinding. Het geluidsscherm op de brug over het water verhogen is niet mogelijk. De constructie van de brug heeft onvoldoende sterkte om de krachten op te kunnen nemen. Om deze reden dient het geluidsscherm van een eigen draagconstructie te worden voorzien. Dit betreft een kokerbalk van 1,20 m × 1,0m. Het toevoegen van een T-top op een scherm met een hoogte van 4 meter lijkt haalbaar.

Aanvullende berekeningen zijn noodzakelijk om de definitieve haalbaarheid te bevestigen. In de eerste verkennende berekeningen lijkt deze oplossing mogelijk, wel wordt de huidige constructie 10% zwaarder belast. Voor het verlengen van het geluidsscherm om aan de oostelijke zijde aan te sluiten is uitgegaan van dezelfde constructie als het bestaande scherm.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

De berekende investeringskosten

In dit hoofdstuk zijn de (investerings)kosten van de verschillende varianten bepaald.

5.1

Uitgangspunten

De volgende uitgangspunten zijn aangehouden: x Kostenraming is gebaseerd op de SSK-systematiek (Standaard Systematiek voor Kostenramingen volgens publicatie 137 van de CROW); x De investeringskosten zijn berekend volgens de deterministische methode. Het niveau van de ramingen is SO-niveau. Prijspeil is juli 2023; x De ramingen zijn op basis van een bedrijfseconomische grondslag uitgewerkt. Er is geen rekening gehouden met marktwerking (werkhonger of werkoverschot); Voor de directe kosten zijn de volgende uitgangspunten gehanteerd: x Bestaande fundering kan gehandhaafd blijven; x Bij verhoging scherm worden stijlen in zijn geheel vervangen; x Tijdens uitvoering wordt als verkeersmaatregel langs gehele Werk een 2-4 systeem op de A10 Noord toegepast; x Het nieuwe gedeelte (deeltracé 4) bestaat uit dezelfde constructie als het bestaande; x Bij verhoging scherm op de brug wordt een separate balk toegepast als draagconstructie voor het verhoogde scherm; x De bestaande vakvullingen (betonnen plint en glaspanelen) worden geheel hergebruikt. x Voor zaken waarvan in dit stadium bekend is dat zij moeten worden uitgevoerd, maar welke nog niet zijn uitgewerkt in de directe kosten is in de post nader te detailleren van 15% opgenomen.

Hierbij moet worden gedacht aan bijvoorbeeld aansluiting op de andere schermen aan weerszijden van het Werk, aansluiting betonnen balk op bestaande brug, herstel verwijderde verankering scherm op brug, vluchtroute achterzijde scherm.

5.2

Indirecte kosten

Bij de indirecte kosten (opslagen aannemer) is voor de eenmalige, bouwplaats- en uitvoeringskosten 19% aangehouden. Voor de algemene kosten wordt 9% en voor winst en risico 6% aangehouden. Het totaal van de bouwkosten is in principe de aanneemsom van het project. Om van de totale bouwkosten naar de investeringskosten te komen zijn hier nog de volgende onderdelen aan toegevoegd: 1. Object risicoreservering (Object onvoorzien over bouwkosten) Dit is een toeslag op de basisraming, ter dekking van toekomstonzekerheden binnen de scope van het project. Het aangehouden percentage hiervoor is 10% over alle bovengenoemde kosten. 2. Vastgoedkosten In de kostenraming is geen rekening gehouden met grondverwerving, het eventueel amoveren van gebouwen, eventuele claims op waardevermindering, planschade e.d. 3. Engineering (OG, ON), voorbereiding, administratie en toezicht Voor de engineering is een percentage van 24% aangehouden. Dit is een gangbaar percentage voor deze fase van het project.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

4. · · · ·

Overige bijkomende kosten Het percentage voor verzekeringen zijn geschat op 2,0% van de bouwkosten; Het percentage voor leges, vergunningen is geschat op 3,0% van de bouwkosten; Het percentage voor diverse overige bijkomende kosten (incl. hinderaanpak) is geschat op 10,5% van de bouwkosten; De kosten voor de verleggingskosten van kabels en leidingen is een voorlopige inschatting gemaakt (4,0% van de bouwkosten), een nader onderzoek is noodzakelijk.

5. Risicoreservering (Project onvoorzien) Dit is een toeslag op de basisraming, ter dekking van toekomstonzekerheden binnen de scope van het project. Het aangehouden percentage hiervoor is 10% over alle bovengenoemde kosten.

5.3

Onvoorziene kosten/risicoreservering

Voor onvoorziene kosten is een risicoreservering van 10% opgenomen. Als grootste onderkende risico’s ter onderbouwing van de risicoreservering wordt gedacht aan: 1. Geotechnische eigenschappen ondergrond; geotechnische situatie is slechter dan in deze fase aangenomen. 2. Activiteiten van de aannemer worden ontregeld door onvoorziene bereikbaarheids- of veiligheidsincidenten. 3. Hergebruik bestaande vakvulling (betonnen plint en glaspanelen) is minder dan verwacht. 4. Grote variatie in leveranties.

5.4

Uitsluitingen

De volgende onderdelen zijn niet opgenomen in de ramingen: x Sloopwerkzaamheden van woningen of gebouwen; x Vastgoedkosten; x Verleggen van grote (transport)leidingen; x Saneringswerkzaamheden (verontreiniging grond of water); x Beheer en onderhoud nadat het project is opgeleverd; x Landschappelijke inpassing.

5.5

Bandbreedte

Bandbreedte van de raming op SO-niveau is globaal ingeschat en bedraagt voor deze fase +30% en 30%.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

5.6

Resultaat kostenraming

In onderstaande tabel zijn de resultaten weergegeven van kosten per variant: Variant

Bouwkosten

€1.822.173

€1.268.993

Engineeringskosten

€ 454.312

Vastgoedkosten Overige Bijkomende Kosten

€978.895

€428.466

€3.799.736

€3.042.270

€2.789.185

€2.126.091

€316.390

€244.062

€106.827

€ 947.365

€ 696.263

€ 695.411

€ 530.086

€-

€ 368.079

€ 256.337

€197.737

€ 86.550

€ 767.547

€ 564.106

€ 563.415

€ 429.470

Subtotaal Investeringskosten

€2.644.564

€1.841.720

€1.420.694

€621.843

€5.514.648

€4.302.639

€4.048.012

€3.085.647

Objectoverstijgende risicoreservering

€264.456

€184.172

€142.069

€62.184

€551.465

€430.264

€404.801

€308.565

Investeringskosten exclusief BTW

€2.909.020

€2.025.892

€1.562.763

€684.028

€6.066.113

€4.732.903

€4.452.813

€3.394.212

De volledige kostenraming is opgenomen in bijlage A3.

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Projectgerelateerd

Bijlage Dsheet-Single Pile Berekening

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Report for D-Sheet Piling 20.2 Design of Diaphragm and Sheet Pile Walls Developed by Deltares

Company:

Date of report: Time of report: Report with version:

6-7-2023 9:00:10 20.2.1.30962

Date of calculation: 7/4/2023 Time of calculation: 1:36:39 PM Calculated with version: 20.2.1.30962 File name:

geluidsscherm landsmeer

D-Sheet Piling 20.2

1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 Summary 2.1 Overview of Maxima 3 Input Data 3.1 General Input Data 3.2 Pile Properties 3.2.1 General Properties 3.2.2 Stiffness EI (elastic behaviour) 3.2.3 Maximum Allowable Moments 3.3 Outline 3.4 Horizontal Forces 3.5 Moments 3.6 Water Level 3.7 Surface 3.8 Soil Material Properties 3.9 Soil Material Properties Calculated Using Brinch Hansen 3.10 Modulus of Subgrade Reaction 4 Calculation Results 4.1 Charts of Moments, Forces and Displacements 4.2 Moments, Forces and Displacements 4.3 Charts of Stresses 4.4 Stresses

6-7-2023

geluidsscherm landsmeer

2 3 3 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 7 7

Page 2

D-Sheet Piling 20.2

2 Summary 2.1 Overview of Maxima Displacement [mm] 7,8

6-7-2023

Moment [kNm] -167,00

Shear force [kN] 92,75

Mob. perc. moment [%] 0,0

geluidsscherm landsmeer

Mob. perc. resistance [%] 8,3

Page 3

D-Sheet Piling 20.2

3 Input Data 3.1 General Input Data Model Unit weight of water Elastic calculation

Single pile; Pile loaded by forces 9,81 kN/m³ Yes

3.2 Pile Properties Length 5,00 m Level top side 5,00 m Number of sections 1 3.2.1 General Properties Section name buispaal

From

[m]

[m] 0,00

Material type

Diameter [m]

5,00

Steel

0,61

3.2.2 Stiffness EI (elastic behaviour) Section name

Elastic stiffness EI [kNm²] 1,1000E+05

buispaal

Red. factor Corrected elas. on EI stiffness EI [-] [kNm²] 1,00 1,1000E+05

Note to reduction factor

3.2.3 Maximum Allowable Moments Section name

Mr;char;el [kNm] 400,00

buispaal

Modification factor [-] 1,00

Material factor [-] 1,00

Red. factor allow. moment [-] 1,00

Mr;d;el [kNm] 400,00

3.3 Outline

Outline

5,00 5m BGT

4,00

zand bgt (0%)

3,00

zand bgt (50%)

5m BGT

5,00

4,00

3,00 buispaal

zand bgt

6-7-2023

geluidsscherm landsmeer

Page 4

D-Sheet Piling 20.2

3.4 Horizontal Forces Name 5m BGT

Level [m] 5,00

Load [kN]

Level [m] 5,00

Moment [kNm] -111,00

38,00

3.5 Moments Name 5m BGT

3.6 Water Level Water level: -1,00 [m]

3.7 Surface Surface level: 5,00 [m]

3.8 Soil Material Properties Layer name zand bgt (0%) zand bgt (50%) zand bgt Layer name zand bgt (0%) zand bgt (50%) zand bgt

Level [m] 5,00 4,00 3,00

Unit weight Unsat Sat. [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 18,00 20,00 18,00 20,00

Level

Cohesion [kN/m²] 0,00 0,00 0,00

Earth pressure coefficients Active Neutral Passive [-] [-] [-] 0,00 0,00 7,01 0,00 0,00 9,07 0,00 0,00 12,01

[m] 5,00 4,00 3,00

Friction angle phi [°] 32,50 32,50 32,50

Brinch Hansen used Yes Yes Yes

Additional pore pressure Top Bottom [kN/m²] [kN/m²] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

3.9 Soil Material Properties Calculated Using Brinch Hansen Layer name zand bgt (0%) zand bgt (50%) zand bgt

Level [m] 5,00 4,00 3,00

Fictive cohesion [kN/m²] 0,00 0,00 0,00

3.10 Modulus of Subgrade Reaction Layer name zand bgt (0%) zand bgt (50%) zand bgt

6-7-2023

Level [m] 5,00 4,00 3,00

Ménard used No No No

E-Mod Ménard [kN/m²] n.a. n.a. n.a.

Soil type Ménard n.a. n.a. n.a.

geluidsscherm landsmeer

Branch 1 Top Bottom [kN/m³] [kN/m³] 1000,00 1000,00 17500,00 17500,00 350000,00 350000,00

Page 5

D-Sheet Piling 20.2

4 Calculation Results Number of iterations: 3

4.1 Charts of Moments, Forces and Displacements

Moments/Forces/Displacements Bending Moments [kNm]

Shear Forces [kN]

zand bgt (0%)

4,5

4,0

zand bgt (50%)

3,5

Depth [m]

3,0

buispaal

2,5

2,0

zand bgt

1,5

Displacements [mm]

5,0

4,5

4,0

3,5

3,0

Depth [m]

5,0

2,5

2,0

2,5

2,0

1,5

1,0

0,5

0,0

0,0 -200

-100

100

200

Max: 0,0 - Min: -167,0

0,0 -100

-50

100

Max: 92,7 - Min: -38,0

-8

-6

-4

-2

Max: 7,8

4.2 Moments, Forces and Displacements Segment number 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 6-7-2023

Level [m] 5,00 4,80 4,80 4,60 4,60 4,40 4,40 4,20 4,20 4,00 4,00 3,80 3,80 3,60 3,60 3,40 3,40 3,20 3,20 3,00 3,00 2,77 2,77 2,54 2,54 2,31

Moment [kNm] -111,00 -118,54 -118,54 -125,91 -125,91 -133,13 -133,13 -140,23 -140,23 -147,21 -147,21 -153,38 -153,38 -158,19 -158,19 -161,89 -161,89 -164,70 -164,70 -166,83 -166,83 -163,03 -163,03 -150,19 -150,19 -131,97

Shear force [kN] -38,00 -37,26 -37,26 -36,47 -36,47 -35,78 -35,78 -35,19 -35,19 -34,68 -34,68 -27,22 -27,22 -21,07 -21,07 -16,11 -16,11 -12,21 -12,21 -9,26 -9,26 39,00 38,99 69,62 69,60 86,33

geluidsscherm landsmeer

Displacement [mm] 7,8 6,9 6,9 6,1 6,1 5,3 5,3 4,5 4,5 3,8 3,8 3,2 3,2 2,6 2,6 2,1 2,1 1,6 1,6 1,2 1,2 0,8 0,8 0,5 0,5 0,2 Page 6

<Not Registered> <Not Registered> Segment number 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 Max Max, minor nodes incl.

Level [m] 2,31 2,08 2,08 1,85 1,85 1,62 1,62 1,38 1,38 1,15 1,15 0,92 0,92 0,69 0,69 0,46 0,46 0,23 0,23 0,00

Moment [kNm] -131,97 -111,16 -111,16 -89,85 -89,85 -69,53 -69,53 -51,17 -51,17 -35,36 -35,36 -22,41 -22,41 -12,45 -12,45 -5,45 -5,45 -1,34 -1,34 0,00 -166,83 -167,00

Shear force [kN] 86,32 92,52 92,51 91,07 91,06 84,38 84,38 74,36 74,36 62,44 62,44 49,66 49,66 36,70 36,70 23,99 23,99 11,73 11,73 0,00 92,52 92,75

D-Sheet Piling 20.2

Displacement [mm] 0,2 0,0 0,0 -0,1 -0,1 -0,2 -0,2 -0,2 -0,2 -0,3 -0,3 -0,3 -0,3 -0,3 -0,3 -0,3 -0,3 -0,2 -0,2 -0,2 7,8 7,8

4.3 Charts of Stresses

Stress States [kN/m²]

Resulting Stress [kN/m²]

5,0

zand bgt (0%)

4,5

gt (0%)

4,0

zand bgt (50%)

3,5

gt (50%)

buispaal

2,5

Depth [m]

3,0

2,0

zand bgt

1,5

d bgt

Effective Stress

5,0

4,5

4,0

3,5

3,0

2,5

Depth [m]

Water Pressure

2,0

1,5

1,0

0,5

0,0

0,0 0,1

0,0

Maximum left: Maximum right:

0,00,0

0,0

0,0 0,0

0,1

[kN/m²]

0,0 -600

-400

-200

200

400

600

Max. eff. stress: 414,7 Max. tot. stress: 414,7

600

400

200

Maximum left: Maximum right:

200

400

600

92,2 414,7

4.4 Stresses Node number 1 1 2 2 3 6-7-2023

Level [m] 5,00 4,80 4,80 4,60 4,60

Left Right Effective Stress Water stress Stat* Mob** Effective Stress Water stress Stat* Mob** [kN/m²] [kN/m²] [%] [kN/m²] [kN/m²] [%] 0,00 0,00 A 0,00 0,00 P 0,00 0,00 A 6,90 0,00 27 0,00 0,00 A 6,90 0,00 27 0,00 0,00 A 6,06 0,00 12 0,00 0,00 A 6,06 0,00 12 geluidsscherm landsmeer

Page 7

<Not Registered> <Not Registered> Node number 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23

Level [m] 4,40 4,40 4,20 4,20 4,00 4,00 3,80 3,80 3,60 3,60 3,40 3,40 3,20 3,20 3,00 3,00 2,77 2,77 2,54 2,54 2,31 2,31 2,08 2,08 1,85 1,85 1,62 1,62 1,38 1,38 1,15 1,15 0,92 0,92 0,69 0,69 0,46 0,46 0,23 0,23 0,00

Stat* Mob**

D-Sheet Piling 20.2

Left Right Effective Stress Water stress Stat* Mob** Effective Stress Water stress Stat* Mob** [kN/m²] [kN/m²] [%] [kN/m²] [kN/m²] [%] 0,00 0,00 A 5,26 0,00 7 0,00 0,00 A 5,26 0,00 7 0,00 0,00 A 4,51 0,00 4 0,00 0,00 A 4,51 0,00 4 0,00 0,00 A 3,82 0,00 3 0,00 0,00 A 66,85 0,00 41 0,00 0,00 A 55,62 0,00 28 0,00 0,00 A 55,62 0,00 28 0,00 0,00 A 45,37 0,00 20 0,00 0,00 A 45,37 0,00 20 0,00 0,00 A 36,12 0,00 14 0,00 0,00 A 36,12 0,00 14 0,00 0,00 A 27,90 0,00 9 0,00 0,00 A 27,90 0,00 9 0,00 0,00 A 20,73 0,00 6 0,00 0,00 A 414,67 0,00 96 0,00 0,00 A 275,53 0,00 57 0,00 0,00 A 275,53 0,00 57 0,00 0,00 A 163,89 0,00 31 0,00 0,00 A 163,89 0,00 31 0,00 0,00 A 77,62 0,00 13 0,00 0,00 A 77,62 0,00 13 0,00 0,00 A 13,68 0,00 2 0,00 0,00 A 13,68 0,00 2 31,43 0,00 5 0,00 0,00 A 31,43 0,00 5 0,00 0,00 A 61,30 0,00 8 0,00 0,00 A 61,30 0,00 8 0,00 0,00 A 79,37 0,00 10 0,00 0,00 A 79,37 0,00 10 0,00 0,00 A 88,73 0,00 11 0,00 0,00 A 88,73 0,00 11 0,00 0,00 A 92,05 0,00 10 0,00 0,00 A 92,05 0,00 10 0,00 0,00 A 91,54 0,00 10 0,00 0,00 A 91,54 0,00 10 0,00 0,00 A 88,87 0,00 9 0,00 0,00 A 88,87 0,00 9 0,00 0,00 A 85,24 0,00 8 0,00 0,00 A 85,24 0,00 8 0,00 0,00 A 81,35 0,00 8 0,00 0,00 A Status (A=active, P=passive, Number is branche, 0 is unloading) Percentage passive mobilized

End of Report

6-7-2023

geluidsscherm landsmeer

Page 8

Projectgerelateerd

Constructieve berekeningen

8 september 2023

GS A10N LANDSMEER

BJ2499-MI-RP-230908-0719

Toetsing geluidsschermen volgens GCW 2012 A12NGS Project: Project nummer: BI7528-100-104 Aardenbaan 4m Onderdeel: Dennis van Kan Naam:

19/7/2023

Datum:

versie: 1.0

Windbelasting op geluidsscherm volgens GCW 2012 met verwijzing naar NEN-EN 1991-1-4 Algemene gegevens Staat het geluidsscherm op een kunstwerk: Hoogte geluidsscherm (h):

nee

Hoogte kunstwerk tov maaiveld:

4,00 m

Referentiehoogte (ze):

540,00 m 6,00 m

Totale lengte geluidscherm(B) Hart op hart stijl (b):

Hoek scherm tov vertikaal:

Ontwerplevensduur:

50 jaar

4.3.2 Terreinruwheid Figuur NB.1 Terreincatagorie: tabel NB.3 Ruwheidslengte: tabel NB.3 Ruwheidslengte: Ruwheidslengte:

Windgebied:

Basiswindsnelheid (vb;o):

27,0 m/s

cprob

1,000

OPMERKING: Referentiehoogte in situatie 2 aangepast. In de GCW 2012 is de referentie hoogte van bk. scherm tot maaiveld, Dit is echter niet conform NEN-EN 1991-1-4. Hierin wordt de ophoging apart in rekening gebracht dmv de orografiefactor, conform art. 4.3.3

II 0,2 m 4m 0,05 m

z0 zmin z0,II

(4.5) Terreinfactor

0,19 * (z0 / zo,II)0,07

0,209

(4.4) Ruwheidsfactor

Cr(z)

kr . Ln(z / zo)

0,627

4.3.3 Terreinorografie, conform bijlage A3 Effectieve hoogte van het obstakel: Lengte van de helling aan de loefzijde in de windrichting: Helling aan de loefzijde H/L in de windrichting: Type: klif (figuur A.2) Bij heuvel: Bij klif: lokatie tov kliftop: Referentiehoogte: Conform figuur A.2: (A.3) Orografiefactor:

Ld = Le = x= ze = s= C0 =

H= Lu = Ɏu =

Onbebouwd gebied

4m 8m 0,50

5m 13,3 m 0m 4m 0,580 1,58

130,4 13 30, 04

NEN-EN 1991-1-4 Figuur A.3 Heuvel

NEN-EN 1991-1-4 Figuur A.2 Klif

4.3 Gemiddelde wind (4.3) Gemiddelde windsnelheid

vm(z) =

4.4 Windturbulentie (4.4) Turbulentiefactor

(4.7) Turbulentie-intensiteit

4.5 Extreme stuwdruk 4.5 NB Dichtheid van lucht: (4.8) Extreme stuwdruk

cr(z) * co(z) * vb

26,8 m/s

1,0

lv(z) =

kl / c0(z) * ln(z/zo)

0,211

ȡ qp(z)=

(1+7 * lv(z)) * 1/2 * ȡ Ym2(z)

= =

1,25 kg/m³ 1,11 kN/m²

6 Bouwwerkfactor (Voor civieltechnische werken, anders dan bruggen beschouwd in hoofdstuk 8, behoort c s c d te zijn bepaald met art. 6.3) tabel NB.3 Ruwheidslengte: zmin = 4m figuur 6.1 Referentiehoogte 0,6 * h шzmin zs = = 4m (4.5) Terreinfactor

kr =

0,19 * (z0 / zo,II)0,07

0,209

(4.4) Ruwheidsfactor

Cr(zs) =

Kr . Ln(zs / zo)

0,627

(4.7) Turbulentie -intensiteit

lv(zs) =

kl / c0(z) * ln(zs/zo) cr(zs) * co(z) * vb vm(zs) =

(4.3) Gemiddelde windsnelheid 2

NB 6.3.1 vaststellen van de variabelen B , R

(B.1) Turbulentielengteschaal

= =

0,2112 26,8 m/s

en K p conform bijlage C L(z) = Lt (z/zt)ɲ voor zшzmin en L(z) = L(zmin) voor z < zmin L(z) = 29,89 m 300 Lt = 200 Zt = ɲ= 0,590 B2 = 0,04

(C.1) Achtergrond responsfactor:

Hoek scherm tov vertikaal:

10 o

Krachtcoëficient voor windbelasting in de windrichting:

Zone cf =

A 3,50

B 2,90

C 1,80

D 1,30

(Tabel 9, GCW 2012)

Zone A = Zone B = Zone C =

1,2 m 8m 16 m

Eigenschappen schermdelen: Gekozen totale hoogte van het scherm: Aantal materialen Hoogte onderste schermdeel: Hoogte bovenste schermdeel: Hoogte bovenste schermdeel: -

4m 2 1,00 m 3m 1m

Gewicht geluidsscherm excl. stijl Massa 1: 250 kg/m2 Massa 2: 50 kg/m2 Massa 3: 500 kg/m2

a 0,00 l 0,13 l 0,50 l

gebied 1: gebied 2: gebied 3:

l = 2 x hoogte van geluidsscherm

408 kg/m1

tot tot tot

b 0,13 l 0,50 l 0,50 l

(om tabel F.1 te kunnen gebruiken.)

(F.14) Equivalente massa per eenheid van lengte van de fundamentele trillingsvorm:

me =

incl. stijl 1577,6 kg/m1 377,6 kg/m1 3077,6 kg/m1

Gekozen profiel: Traagheidsmoment: Elasticiteitsmodulus:

IPE 450 337400000 mm4 210000 N/mm2

Maximale verplaatsing door het eigengewicht toegepast in de trillingsrichting, in mm x1 = (me . L4 / 8EI) = F.2 (1) fundamentele buiging frequentie: n1 = 1 / 2ʋ x¥ J[1) =

0,00184 m 14,445 Hz 9,81 m/s2

zwaartekrachtversnelling: Bepaling van het logaritmisch decrement, conform Bijlage F (NEN-EN 1991-1-4) tabel F.2 logaritmisch decrement van de constructieve demping:

(constr. uit beton en staa įs =

0,0200 0,0000

n.v.t. logaritmisch decrement van de demping door speciale voorzieningen: įd = (F.18) logaritmisch decrement van de aerodynamische demping voor de fundamentele trillingsvorm:

įa =

Zone A: 0,0597

Zone B: 0,0494

Zone C: 0,0307

Zone D: 0,0222

(F.15) logaritmisch decrement van de totale demping gegeven in bijlage F: (F.15) į įsįaįd į

Zone A: 0,0797

Zone B: 0,0694

Zone C: 0,0507

Zone D: 0,0422

Bijlage B Dimensieloze frequentie:

fL (z,n) = (n1 . L(z)) / Vm(z) = 16,1 SL(z,n) = (6,8 . fL(z,n)) / (1+10,2 . fL(z,n))5/3 = 0,021977

B.1 (2) Dimensieloze spectrale dichtheidsfunctie: (C.3) Afmetingsreductiefunctie:

vervalconstanten: Tabel C.1 uniforme hor. trillingsvorm Tabel C.1 lineaire vert. trillingsvorm:

cy = cz = Gy = Gz =

11,5 ĭ\ Fy . b . n) / vm(zs) 11,5 ĭ] F]KQ Ym(zs) 0,5 0,278 (waarde hoort bij een parabolische trillingsvorm)

(C.2) resonantie responsfactor:

0,000132

= =

3352,024 24,8298

Zone A:

Zone B:

Zone C:

Zone D:

R2 = 0,00018

0,00021

0,00028

0,00034

Zone A: Hz 1,03

Zone B: Hz 1,10

Zone C: Hz 1,29

Zone D: Hz 1,41

(B.5) verwachtingswaarde van de frequentie in een vlaag:

Middelingstijd van de referentie windsnelheid:

B.2(3) Piekfactor: (B.4)

kp =

600 sec

Zone A:

Zone B:

Zone C:

Zone D:

3,75

3,77

3,81

3,84

(6.2) afmetingsfactor: (6.3) effect van trillingen van de constructie door turbulentie: (6.1) bouwwerkfactor::

ш Zone C s= Cd= CsCd=

5.3 Windkrachten (5.3) qw = CsCd . Cf . qp(ze) =

0,85

A 0,516 1,016 0,850

B 0,516 1,017 0,850

C 0,516 1,020 0,850

D 0,516 1,022 0,850

Zone A: kN/m2 3,30

Zone B: kN/m2 2,73

Zone C: kN/m2 1,70

Zone D: kN/m2 1,23

Toetsing geluidsschermen volgens GCW 2012 Project: Project nummer: Onderdeel: Datum:

A12NGS BI7528-100-104 Aardenbaan 4m Dennis van Kan

Datum: 19/7/2023 versie: 1.0

Verankering ankers met ankerplaat in de beton Ankerplaat

Totale trekkracht

Breedte: Lengte: dikte (tplaat):

24 mm 24 mm 24 mm

TEd =

195,34 kN

Anker Kwaliteit: Ankerlengte: Capaciteit van de trekkracht in één anker: d= Diameter anker: Sleutelmaat: s= Overhoekse maat: dm = Gemiddelde diameter (moer): Dragende deel ankerplaat: Effectieve opp. van ankerplaat:

Ah =

M24 8.8 500 mm 203,33 kN 24 mm 36 mm 42 mm 39 mm 87 mm

hef = Ft,Rd =

s / cos 30 = dm + 2 . tplaat =

(ʋͬϰͿ͘;;Ěm + 2tplaat)2 - d2) = 5463 mm² - Afmeting ankerplaat te klein -

Beton

Toetsing ankerplaat

Kwaliteit: karakteristieke cilinderdruksterkte:

C45/55 45 N/mm2

fck =

Ankers moeten ivm toepassing van de plasticiteitstheorie taai gedrag vertonen en dus voldoen aan: 0,5T / NRd,p ч 1,0 =

0,12

1,5 Rekenwaarde voor weerstand tegen uittrekken van een anker:

1,25Ft,Rd / NRd,p ч 1,0 = of

0,31

NRd,p = (Ah . 5fck . <ucr,N) / JMc / 1000 =

0,5T / (NRd,p

0,20

\ucr,N =

Gescheurde beton:

1,0

JMc =

819 kN

- ankerplaat voldoet Positie voetplaat op de fundering Randafstanden voetplaat:

dr1 = dr2 = br1 = br2 =

500 mm 500 mm 1000 mm 1000 mm

Voetplaat breedte: Voetplaat lengte:

bp = dp =

400 mm ј 650 mmї

p1 = da = p2 = ba = e1 = e2 =

550 mmї 300 mmј 50 mmї 50 mmј

Afstand ankers:

Karakteristieke sterkte voor betonkegelbreuk: N0Rk,c = 9,5 . fck h3ef .10-3 =

713 kN

Minimale afstanden waarbij er geen invloed is van resp. de rand van de betonconstructie en andere ankers: Ccr,N = 1,5hef =

750 mm

Oppervlak behorend bij uitbreken van betonkegel zonder randinvloed: A0c,N = 4c2cr,N = Oppervlak behorend bij uitbreken van betonkegel: (ba + min((e2+br1);ccr,N) + min((e2+br2);ccr,N) = Breedte: bc,N = min((e1+dr1);ccr,N) + min((e1+dr2+da);ccr,N) = diepte: dc,N = Ac,N = bc,N . dc,N =

Weerstand tegen betonkegelbreuk:

Toetsing betonkegelEͬd^ϭϵϵϮͲϰͲϮĂƌƚ͘ϲ͘Ϯ͘ϰ T / NgRd,c ч 1,0

0,47

2,5Ft,Rd / NgRd,c of T / (NgRd,c / 1,7) ч 1,0

1,22

0,79

- betonkegel voldoet Min wapening poer: 195,34 2

TEd (trekkracht in anker) n (aantal snedes in kegel) fyk (vloeispanning wap.)

Js =

500 N/mm

1,15 As;min = 224,64 Toe te passen staaf diameter max 16 mm.

2250000 mm² 1800 mm 1100 mm 1980000 mm2 -randinvloed aanwezig418 kN

Toetsing geluidsschermen volgens GCW 2012 Project: Project nummer: Onderdeel: Datum:

A12NGS BI7528-100-104 Aardenbaan 4m Dennis van Kan

Datum:

19/7/2023 versie: 1.0

Belastingen op eindstijlen Algemene gegevens Hoogte geluidsscherm:

4,00 m

H.o.h. afstand geluidsscherm: Hoek scherm tov vertikaal:

6,00 m o 10

gekozen profiel:

IPE 450

Lst

4,06 m

Eigen gewicht qG;k stijl = qG;k paneel + stijl = qG;k; totaal = VLQĮTG,k tot = qG;k ŏRSVWLMO FRVĮTG,k tot = q*NŒop stijl

0,78 kN/m1 6,78 kN/m1 6,78 kN/m1 1,18 kN/m1 6,67 kN/m1

(normaalkracht in stijl wordt verwaarloosd)

Opgelegde belasting, belasting uit wind

Tussenafstand Zone A = 0,3h =

1,2 m

Zone B = 2,0h =

6,8 m

Zone C = 4,0h =

16 m

Karakteristieke windbelasting op het geluidsscherm:

qQ,k wind

Zone A: 2 kN/m

Zone B: 2 kN/m

Zone C: 2 kN/m

Zone D: 2 kN/m

3,30

2,73

1,70

1,23

4 stijlen in beschouwing genomen Belasting op 1e stijl:

qQ,k wind =

8,81 kN/m1

Belasting op 2e stijl:

qQ,k wind =

15,09 kN/m1

Belasting op 3e stijl:

qQ,k wind =

10,37 kN/m1

Belasting op 4e stijl:

qQ,k wind =

7,98 kN/m1

Algemene stijl:

qQ,k wind =

7,36 kN/m1

Voor berekening zie blad: Windbelasting op geluidsscherm volgens GCW 2012 met verwijzing naar NEN-EN 1991-1-4

Opgelegde belasting uit spoorverkeer Staat het geluidsscherm lang het spoor: Belasting, loodrecht op de stijlen, incl vergroting en reductiefactor: Belasting, loodrecht op eindstijl 1, incl vergroting en reductiefactor

qQ,k trein = 0,5 qQ,k trein =

nee 0,00 kN/m² 0,00 kN/m²

De maximale hoogte van de drukgolf tegen het geluidsscherm is tot 5m boven het spoor Voor berekening zie blad: Aerodynamische belasting op geluidsscherm door passerende trein volgens NEN-EN 1991-2 art. 6.6.2

Toetsing geluidsschermen volgens GCW 2012 Project: Project nummer: Onderdeel: Datum:

A12NGS BI7528-100-104 Aardenbaan 4m Dennis van Kan

19/7/2023

Datum:

versie: 1.0

Toetsing kipstabiliteit voor gewalste profielen, volgens NEN-EN 1993-1-1 art. 6.3.2 Stijl in beschouwing genomen:

Algemene stijl

Materiaaleigenschappen

Ȟ Ed Gd f y;d

= = =

0,3 210000 80769 235

Ed / ( 2 . ( 1 + Ȟ)) =

Tabel 6.5 Kipkromme:

c 0,49

Tabel 6.3 Impefectiefactor ɲLT: Tabel 5.2 ɂ

Ingevoerde doorsnede profiel: h b tf tw r Iz

IPE 450 450 mm 190 mm 14,6 mm 9,4 mm 21 mm 4 16760000 mm 4

It 660700 mm 3 W y;pl Tabel 5.2 klasse 1702000 mm 3 W y;el 1500000 mm lengte (2×l st) Aangrijpingspunt belasting: 8123 mm Ter info: Bovenflens is de door buiging op druk belaste flens M Ed Rekenwaarde van het buigend moment: = 102,65 kNm 1,000 1

8,22

= = = 8 =

1,68 -0,78 4663 mm 1827,3

= = =

1 1,00 631

438477566 Nmm 438,5 kNm

6.3.2.2 Relatieve slankheid:

0,96

6.3.2.3

0,98

= =

0,40 0,75

(6.57) Reductiefactor:

0,667

(6.55) Rekenwaarde van de kipweerstand:

266,64 kNm

1,00

(NB.157)

C1 C2

Tabel NB.6 Belastinggeval 6, in tabel Tabel NB.6 Belastinggeval 6, in tabel Tabel NB.6 l st = l kip

0,82 . Lst . 1,4

(NB.159)

h / tw = (NB.153) Reductiefactor (kred):

indien h / tw <= 75 dan geldt: indien h / tw!HQĮ 3 2 12 (NB.155) Į KWf . 10 ) / (tw . b . Lg )) > 575 (NB.154) Reductiefactor (kred):

(NB.148) Kritieke elastische kipmoment:

130,4 6.3.2.3 NB 6.3.2.3 NB

maximum waarde minimumwaarde

6.1(1) Partiële factor (6.54) Toetsing:

ɶM1 MEd / Mb,Rd

= 0,38 -profiel voldoet-

0,2 Windbelasting gebouwen 10000000 130,4 N/mm² 13,6 N/mm² 80 EC3-1-9 Tabel 8.1 (11 1,35 EC3-1-9 Tabel 3.1 59,26 = ȴVc 235 N/mm²

N tot N spanning 1,0161E+11 5000000 27,29 7,5669E+13 100000000 14,99 14,99

0,2 Windbelasting gebouwen 10000000 232,1 N/mm² 46,1 N/mm² 50 EC3-1-9 Tabel 8.1 (14 1,35 EC3-1-9 Tabel 3.1 37,04 = ȴVc 640 N/mm² 14,4 Hz

0,2 Windbelasting gebouwen 10000000 40,4 N/mm² 36 = Tabel 8.10 (1) 1,35 = Tabel 3.1 26,67 = ȴVc 235 N/mm²

beschrijving fatigue strength curve N tot N spanning tak 1 m=3 3,7926E+10 5000000 19,65 tak 2 m=5 1,4641E+13 100000000 10,79 tak 3 10,79

STIJL Factor Ɏ1 - NEN-EN1993-1-9 art. H8 (1) Totaal aantal lastwisselingen Spanning trekzijde = Mwind / W y,el = Detailklasse 36 (hoeklas) safe life, high consequence Aangepaste waarde Vloeispanning stijl

beschrijving fatigue strength curve N tot N spanning tak 1 m=3 4,162E+11 5000000 43,66 tak 2 m=5 7,9345E+14 100000000 23,98 tak 3 23,98

VOETPLAAT Factor Ɏ1 - NEN-EN1993-1-9 art. H8 (1) Totaal aantal lastwisselingen Spanning trekzijde Spanning drukzijde Detailklasse 80 safe life, high consequence Aangepaste waarde Vloeispanning voetplaat

Verificatie

beschrijving fatigue strength curve tak 1 m=3 tak 2 m=5 tak 3

BOUTEN Factor Ɏ1 - NEN-EN1993-1-9 art. H8 (1) Totaal aantal lastwisselingen Spanning (trek) Spanning (druk) Detailklasse 50 safe life, high consequence Aangepaste waarde Vloeispanning anker Eigenfrequentie

Datum:

19/7/2023

versie: 1,0

voldoet niet

1,5 x stress range (cf. EC3-1-9 toets 8.1) 0,2805 0 0,2587 0 0,2128 0 0,1692 0 0,1233 0 0,0870 0 0,0629 0 0,0411 0 0,0218 0 1 0

% n stress range schade toets 116% 1 46,919 0,0000 107% 9 43,278 0,0000 88% 90 35,594 0,0001 70% 900 28,313 0,0005 51% 9000 20,628 0,0021 36% 90000 14,561 0,0040 26% 900000 10,516 0,0000 17% 9000000 6,876 0,0000 9% 90000000 3,640 0,0000 10000000 0,0068

% n stress range schade toets 116% 1 151,264 0,0000 107% 9 139,528 0,0001 88% 90 114,752 0,0003 70% 900 91,280 0,0016 51% 9000 66,504 0,0064 36% 90000 46,944 0,0224 26% 900000 33,904 0,0508 17% 9000000 22,168 0,0000 9% 90000000 11,736 0,0000 10000000 0,0816

voldoet

1,5 x stress range (cf. EC3-1-9 toets 8.1) 0,1331 0 0,1228 0 0,1010 0 0,0803 0 0,0585 0 0,0413 0 0,0298 0 0,0195 0 0,0103 0 0 0

voldoet

1,5 x stress range (cf. EC3-1-9 toets 8.1) 0,4291 0 0,3958 0 0,3255 0 0,2590 0 0,1887 0 0,1332 0 0,0962 0 0,0629 0 0,0333 0 0 0

Drukspanning in anker is gebaseerd op het stijfheids- en oppervlakte verschil tussen beton en staal.

ROK v1.3 art. 5.4 % n stress range schade toets 116% 1 269,243 0,0002 107% 9 248,354 0,0014 88% 90 204,254 0,0075 70% 900 162,474 0,0380 51% 9000 118,374 0,1469 36% 90000 83,558 0,5167 26% 900000 60,348 1,9466 17% 9000000 39,458 5,4414 9% 90000000 20,890 4,7312 10000000 12,8300

Toetsing doorsnede op vermoeiing volgens ROK v1.3 art. 5.4 en NEN-EN 1993-1-9

A12NGS BI7528-100-104 Aardenbaan 4m

Toetsing geluidsschermen volgens GCW 2012

Project: Project nummer: Onderdeel:

Toetsing geluidsschermen volgens GCW 2012 A12NGS Project: Project nummer: BI7528-100-104 Aardenbaan 5m Onderdeel: Dennis van Kan Naam:

19/7/2023

Datum:

versie: 1.0

Windbelasting op geluidsscherm volgens GCW 2012 met verwijzing naar NEN-EN 1991-1-4 Algemene gegevens Staat het geluidsscherm op een kunstwerk: Hoogte geluidsscherm (h):

nee

Hoogte kunstwerk tov maaiveld:

5,00 m

Referentiehoogte (ze):

540,00 m 6,00 m

Totale lengte geluidscherm(B) Hart op hart stijl (b):

Hoek scherm tov vertikaal:

Ontwerplevensduur:

50 jaar

4.3.2 Terreinruwheid Figuur NB.1 Terreincatagorie: tabel NB.3 Ruwheidslengte: tabel NB.3 Ruwheidslengte: Ruwheidslengte:

Windgebied:

Basiswindsnelheid (vb;o):

27,0 m/s

cprob

1,000

II 0,2 m 4m 0,05 m

z0 zmin z0,II

(4.5) Terreinfactor

0,19 * (z0 / zo,II)0,07

0,209

(4.4) Ruwheidsfactor

Cr(z)

kr . Ln(z / zo)

0,674

Ld = Le = x= ze = s= C0 =

H= Lu = Ɏu =

Onbebouwd gebied

4m 8m 0,50

5m 13,3 m 0m 5m 0,508 1,51

130,4 13 30, 04

NEN-EN 1991-1-4 Figuur A.3 Heuvel

NEN-EN 1991-1-4 Figuur A.2 Klif

4.3 Gemiddelde wind (4.3) Gemiddelde windsnelheid

vm(z) =

4.4 Windturbulentie (4.4) Turbulentiefactor

(4.7) Turbulentie-intensiteit

4.5 Extreme stuwdruk 4.5 NB Dichtheid van lucht: (4.8) Extreme stuwdruk

cr(z) * co(z) * vb

27,4 m/s

1,0

lv(z) =

kl / c0(z) * ln(z/zo)

0,206

ȡ qp(z)=

(1+7 * lv(z)) * 1/2 * ȡ Ym2(z)

= =

1,25 kg/m³ 1,15 kN/m²

kr =

0,19 * (z0 / zo,II)0,07

0,209

(4.4) Ruwheidsfactor

Cr(zs) =

Kr . Ln(zs / zo)

0,627

(4.7) Turbulentie -intensiteit

lv(zs) =

kl / c0(z) * ln(zs/zo) cr(zs) * co(z) * vb vm(zs) =

(4.3) Gemiddelde windsnelheid 2

NB 6.3.1 vaststellen van de variabelen B , R

(B.1) Turbulentielengteschaal

= =

0,2213 25,5 m/s

en K p conform bijlage C L(z) = Lt (z/zt)ɲ voor zшzmin en L(z) = L(zmin) voor z < zmin L(z) = 29,89 m 300 Lt = 200 Zt = ɲ= 0,590 B2 = 0,04

(C.1) Achtergrond responsfactor:

Hoek scherm tov vertikaal:

10 o

Krachtcoëficient voor windbelasting in de windrichting:

Zone cf =

A 3,50

B 2,90

C 1,80

D 1,30

(Tabel 9, GCW 2012)

Zone A = Zone B = Zone C =

1,5 m 10 m 20 m

Eigenschappen schermdelen: Gekozen totale hoogte van het scherm: Aantal materialen Hoogte onderste schermdeel: Hoogte bovenste schermdeel: Hoogte bovenste schermdeel: -

5m 2 1,00 m 4m 1m

Gewicht geluidsscherm excl. stijl Massa 1: 250 kg/m2 Massa 2: 50 kg/m2 Massa 3: 500 kg/m2

a 0,00 l 0,10 l 0,50 l

gebied 1: gebied 2: gebied 3:

l = 2 x hoogte van geluidsscherm

10 m

393 kg/m1

tot tot tot

b 0,10 l 0,50 l 0,50 l

(om tabel F.1 te kunnen gebruiken.)

(F.14) Equivalente massa per eenheid van lengte van de fundamentele trillingsvorm:

me =

incl. stijl 1577,6 kg/m1 377,6 kg/m1 3077,6 kg/m1

Gekozen profiel: Traagheidsmoment: Elasticiteitsmodulus:

IPE 450 337400000 mm4 210000 N/mm2

Maximale verplaatsing door het eigengewicht toegepast in de trillingsrichting, in mm x1 = (me . L4 / 8EI) = F.2 (1) fundamentele buiging frequentie: n1 = 1 / 2ʋ x¥ J[1) =

0,00433 m 9,413 Hz 9,81 m/s2

zwaartekrachtversnelling: Bepaling van het logaritmisch decrement, conform Bijlage F (NEN-EN 1991-1-4) tabel F.2 logaritmisch decrement van de constructieve demping:

(constr. uit beton en staa įs =

0,0200 0,0000

n.v.t. logaritmisch decrement van de demping door speciale voorzieningen: įd = (F.18) logaritmisch decrement van de aerodynamische demping voor de fundamentele trillingsvorm:

įa =

Zone A: 0,0906

Zone B: 0,0751

Zone C: 0,0466

Zone D: 0,0337

(F.15) logaritmisch decrement van de totale demping gegeven in bijlage F: (F.15) į įsįaįd į

Zone A: 0,1106

Zone B: 0,0951

Zone C: 0,0666

Zone D: 0,0537

Bijlage B Dimensieloze frequentie:

fL (z,n) = (n1 . L(z)) / Vm(z) = 10,3 SL(z,n) = (6,8 . fL(z,n)) / (1+10,2 . fL(z,n))5/3 = 0,029566

B.1 (2) Dimensieloze spectrale dichtheidsfunctie: (C.3) Afmetingsreductiefunctie:

vervalconstanten: Tabel C.1 uniforme hor. trillingsvorm Tabel C.1 lineaire vert. trillingsvorm:

cy = cz = Gy = Gz =

11,5 ĭ\ Fy . b . n) / vm(zs) 11,5 ĭ] F]KQ Ym(zs) 0,5 0,278 (waarde hoort bij een parabolische trillingsvorm)

(C.2) resonantie responsfactor:

0,000225

= =

2288,296 21,18792

Zone A:

Zone B:

Zone C:

Zone D:

R2 = 0,00030

0,00035

0,00049

0,00061

Zone A: Hz 0,86

Zone B: Hz 0,93

Zone C: Hz 1,11

Zone D: Hz 1,23

(B.5) verwachtingswaarde van de frequentie in een vlaag:

Middelingstijd van de referentie windsnelheid:

B.2(3) Piekfactor: (B.4)

kp =

600 sec

Zone A:

Zone B:

Zone C:

Zone D:

3,70

3,73

3,77

3,80

(6.2) afmetingsfactor: (6.3) effect van trillingen van de constructie door turbulentie: (6.1) bouwwerkfactor::

ш Zone C s= Cd= CsCd=

5.3 Windkrachten (5.3) qw = CsCd . Cf . qp(ze) =

0,85

A 0,506 1,014 0,850

B 0,506 1,016 0,850

C 0,506 1,019 0,850

D 0,506 1,021 0,850

Volgend deel →

De tekst is automatisch uit het bestand gehaald en kan afwijken van het origineel (kolommen, tabellen en koppen lopen door elkaar). Het officiële stuk bij de gemeente is leidend. Bron: https://api1.ibabs.eu/publicdownload.aspx?site=landsmeer&id=d0b14fe0-b51e-48c0-9c8e-fe89038554fa