Document · PDF

RN 2026-041 Bijlage 14 Berekening 39,99 m vkm VDL 3000-1200- Rev 2019-1

Gemeenteraad 7 juli 2026, gemeente HelmondBij agendapunt: Bopa antennemast Diepenbroeksingel13.122 woorden

Open het PDF bij de gemeente ↗Naar de vergadering →

Tekst van het document

Uit het bestand gehaald, zonder opmaak, tabellen en afbeeldingen

VolkerWessels

& Tel ecom

Netwerk Solutions

MEl=

Postbus 676 5.1.2e Apeldoorn Tel: 5.1.2e

STATISCHE BEREKENING

39,99 meter buis- vakwerkmast

Geldigheidsgebied: Alle windgebieden

Revisie 2019-1

Datum

15-01-19 | 5.1.2e

Samensteller

Gecontroleerd

Rev 2019-1

Inhoudsopgave. blz. 1.0 Uitgangspunten berekening

1.1 Inleiding

1.2 Toegepaste normen

1.3 Randvoorwaarden

1.4 Constructie onderdelen

1.5 Toegepaste materiaal

1.6 Belastingen (antennebezetting)

1.7 Conclusie

2.0 Statische berekening

2.1 Overzicht mast en antennes

2.2 Mastgegevens

2.3 Computerschema

3.0 Berekening belastingen

3.1 Berekening stuwdruk

3.2 Berekening eigenfrequentie mast en meewerkende massa

3.3 Berekening bouwfactor cscd

3.4 Bepaling sub of supercritical vorm voor de cirkelvormige doorsnede

3.5 Berekening gewicht antenne, bekabeling en mastlichaam per sectie

3.6 Berekening windoppervlak en windlast per sectie

3.7 Berekening windlast antennes

3.8 Samenvatting berekende belastingen

4.0 Resultaat computerberekening

4.1 Staafkrachten, hoekverdraaiingen en verplaatsingen

4.2 controle uitbuigingen en hoekverdraaiingen

4.3 Controle knik stabiliteit mastlichaam

4.4 Berekening bout – en lasverbindingen

4.5 Voorspanning bouten van de randstaven

4.6 Berekening instortring

4.6 Steunpunt reacties t.g.v. belasting gevallen en combinaties

4.7 Samenvatting fundatie belastingen

4.8 Fundatie belastingen in windgebied I, II en III onbebouwd

Rev 2019-1

1.0 - Uitgangspunten berekening. 1.1 - Inleiding. In dit rapport wordt in opdracht van VDL- Network Supplies de statische berekening van een 39.99 meter buis- vakwerkmast gepresenteerd. Deze mast “Modulair Standaard Mast – type VDL 3000-1200-1200” is berekend op vijf verschillende systemen (vijf operators met dual- en tripleband systemen en schotel antennes). De mast wordt op verschillende locaties in het land geplaatst. In de berekening is ervan uitgegaan dat de mast zich bevind in windgebied I conform NEN -EN 1991-1-4 (Eurocode 1 – deel 1 – 4) dat de terreincategorie II is van toepassing.

1.2 – Toegepaste normen. De berekening is gebaseerd op de volgende normen: Eurocode 0 – Grondslagen van het constructief ontwerp, uitgave C2: 2011 / NB: 2011 Eurocode 1 – Deel 1, Algemene belastingen, uitgave C1: 2011 / NB: 2011 – Deel 1-4, Algemene belastingen -Windbelastingen, uitgave C2: 2011 / NB: 2011 Eurocode 3 – Deel 1, Ontwerp en berekenen van staalconstructies, uitgave C2: 2011 / NB: 2011 – Deel 1-8, Ontwerp en berekenen van verbindingen, uitgave C2: 2011 / NB: 2011 – Deel 3-1, Torens, masten en schoorstenen, uitgave C1: 2009 / NB: 2012 NEN-EN 50341-3 – Bovengrondse elektrische lijnen boven 45 kV wisselspanning – Verzameling van nationale normatieve aspecten, uitgave juli 2013.

1.3 – Randvoorwaarden. Volgens NEN-EN 1990 wordt de constructie ingedeeld in ontwerp levensduurklasse 3, gevolgklasse CC2 en referentieperiode 50 jaar. Volgens NEN-EN 1090-2 wordt de constructie ingedeeld in gebruikscategorie SC1, productiecategorie PC1 / PC2 en uitvoeringsklasse (Execution Class) EXC2. De in deze berekening voorkomende spanningen en verplaatsingen zijn gebaseerd op karakteristieke belastingen, vermenigvuldigd met de bijbehorende belastingfactoren. Voor berekening van verplaatsingen, uitbuigingen: Eigen gewichten + rustende bel. gf;g = 1.0 Wind belasting gf;q = 1.0 Voor controle van de profilering en bout verbindingen, conform NEN-EN 1993-3-1: Eigen gewichten + rustende bel. gf;g = 1.1 - en bij ongunstige werking gf;g = 0.9 Wind belasting gf;q = 1.4 In de bruikbaarheidsgrenstoestand dient voldaan te worden aan de volgende randvoorwaarden: Conform NEN-EN 50341-3: 1. De maximale horizontale uitbuiging mag niet groter zijn dan 8% van de hoogte van de mast. 2. De relatieve verplaatsing van de mast mag niet groter zijn dan 1% van de hoogte van de mast. 3

Rev 2019-1

De eisen van de mobiele operators: Dual- en tripleband antennesystemen en minilink antennes Voor referentieperiode van één jaar, moet de hoekverdraaiing van de mast ten hoogte van de bovenste schotels (mini link) of panel antennes kleiner dan 1,0 graad zijn. De reductiefactor voor referentieperiode van één jaar is Cred = 0,75 (windgebied I). Opmerking: De eis van de operators kan voor bepaalde gevallen afwijken van de hierboven genoemde eis. 1.4 – Constructie onderdelen. A - Mast constructie. De mast is een buis vakwerkmast met een totale hoogte van 39,99 meter. De mast is opgebouwd uit drie secties van 12 meter, een parallelle sectie van 3,99 meter en een demonteerbaar topstuk van 0.9 meter. De secties worden samengesteld door randstaven en diagonalen met een bout verbinding. Het toegepaste profielen zijn ronde buizen (conform EN 10210 en EN 10219) . De mast is voorzien van een ladder met kabelstrippen en valbeveiligingslijn aan de binnenkant van de mast. De voetmaat is een driehoek van 3,00 meter en op 36,0 meter hoogte is basis gelijk aan 1,20 meter en de basis op 39,99 meter is eveneens 1,20 meter. B - Fundatie. De berekening van de fundatie en draagkracht van de grond valt buiten deze berekening. Aan de hand van locatiegegevens en grondmechanisch onderzoek dient de fundatie van de mast alsnog worden berekend.

Opmerking: Voor berekening instortring zie pagina 40 van de berekening. 1.5 – Toegepaste materialen. A - Mast constructie. Randstaven: Diagonaal staven: Flenzen: Schetsplaten:

S355-J2H - fy = 355 N/mm2 S235-JRH - fy = 235 N/mm2 S355 S235

B - Bouten en moeren. De toegepaste bouten voor de verbinding randstaven en de verbinding diagonalen aan de randstaven zijn kwaliteit 8.8. De sterkte eigenschappen van de moeren zijn 8. Alle bouten en de moeren zijn thermisch verzinkt, ISO -passend en gerolde draad. C - Lassen in de primaire constructie. De lassen in de mastconstructie, volgens de smelt lastechniek. De afmeting van de lassen zijn volgens de berekening. 4

Rev 2019-1

1.6 - Belastingen. In de berekening is rekening gehouden met de volgende antennebezetting. -3*APXVERR26-C Triple band antennes op 41,3 meter hoogte + 3*DDTMA’s onder antennes. -3*ATR4518R7 Triple band antennes op 36,9 meter hoogte + 9*RRU’s achter de antennes. -3*80010306V3 Dual band antennes op 33,3 meter hoogte. -3*80010665V1 Dual band antennes op 30,3 meter hoogte + 6*RRU’s achter de antennes. -3*ADU451716 Dual band antennes op 27,8 meter hoogte. -2*0,3 meter dishes op 39,99m, 36,4m, 32,8m en 29,8 meter hoogte. Bekabeling: -3*APXVERR26-C: -3*ATR4518R7: -3*80010306V3: -3*80010665V1: -3*ADU451716: -0,3 meter dishes:

12 * 1 ¼” feeders 18 * fiberglas 7mm + 9 * Powerkabel 14mm 6 * 7/8” feeders 6 * fiberglas 7mm + 6 * Powerkabel 14mm 12 * 7/8” feeders 1*RG 213u kabel per antenne.

1.7 - Conclusie Op grond van de beoordeling van de berekeningsresultaten is de conclusie dat: - De mastconstructie voor wat betreft de sterkte en stabiliteit voldoet. - De mastconstructie voor wat betreft de eisen aan de vervorming voldoet. Overzicht unity check (belasting percentage) randstaven, diagonalen, bouten, flenzen, lassen en hoekverdraaiing van de mast op 42,6m hoogte (hart bovenste antennes) voor verschillende windgebieden.

WG I-onbeb.

WG II-onbeb.

WG III-onbeb.

Randen

0,72

0,61

0,52

Diagonalen

0,64

0,53

0,46

Bouten - flensverbinding

0,89

0,74

0,62

Bouten - diagonaal aansluiting

0,49

0,41

0,34

Flenzen

0,71

0,59

0,50

Lassen

0,37

0,31

0,26

Hoekverdraaiing (gr)

0,47

0,39

0,33

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

2,0 - Statische berekening 2,1 - Overzicht 39.99 m mast en antennes - Zendstation in wingebied I - onbebouwd topbuis Æ 139,7*5 - LG 3990 +41,25 - 3*APXVELL26-C +3* DDTMA's

f 48,3*2,6

3990

f 60,3*2,9

12000

f 82,5*3,2

12000

f 88,9*3,2

12000

Diagonalen-

f 114,3*5 f 139,7*5 f 193,7*8

+36,4 - 2*0,3 m dish

f 219,9*10

+36,9 - 3*ATR4518R7 +9* RRU's

Randen -

B= 1200 mm

+39,9 - 2*0,3 m dish

B= 1200 mm

+33,3 - 3*80010306V2

+32,8 - 2*0,3 m dish

+30,3 - 3*80010665V1

+29,8 - 2*0,3 m dish

+6* RRU's

27,8 - 3* ADU451716

+12,0

3000

+0,00 - maaiveld (bovenkant fundatie)

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

2,2 - Gegevens 39,99 meter buisvakwerkmast - Zendstation in wingebied I - onbebouwd A - Geometrie mastlichaam hoogte voet van de mast (m)

aantal secties sectienummer

boven maaiveld

gem. breedte in (m)

1a 1b 2a 2b 3a 3b 4

sectielengte mm 6000 6000 6000 6000 6000 6000 3990

voetbreedte mm 3000 2700 2400 2100 1800 1500 1200

topbreedte mm 2700 2400 2100 1800 1500 1200 1200

topstuk topbuis

865 3990

1200 139,7

152,4 139,7

aantal diagonalen per vlak 4 4 4 4 5 5 4

39990 vakwerk

2,010

aantal aantal knopen staven Computer schema 2 1 2 1 2 1 2 1 6 5 8 7 6 5

2 5

1 4

hoogte t.o.v maai veld m 3,00 9,00 15,00 21,00 27,00 33,00 38,00

40,42 41,99

B - Profielgegevens profielgegevens randstaven - S355J2H sectie D (mm) t (mm) 1a 219,1 10,0 1b 219,1 10,0 2a 193,7 8,0 2b 193,7 8,0 3a 139,7 5,0 3b 139,7 5,0 4 114,3 5,0

profielgegevens diagonalen - S235JRH sectie D (mm) t (mm) 1a 88,9 3,2 1b 88,9 3,2 2a 82,5 3,2 2b 82,5 3,2 3a 60,3 2,9 3b 60,3 2,9 4 48,3 2,6

A (mm2) 6569 6569 4667 4667 2116 2116 1717

A (mm2) 862 862 797 797 523 523 373

m(kg/m) 51,57 51,57 36,64 36,64 16,61 16,61 13,48

I (mm4)

m(kg/m) 6,76 6,76 6,26 6,26 4,11 4,11 2,93

I (mm4)

3,60E+07 3,60E+07 2,02E+07 2,02E+07 4,81E+06 4,81E+06 2,57E+06

792059 792059 627677 627677 215924 215924 97765

W b (mm3) i (mm) 74,01 328475 74,01 328475 65,72 208109 65,72 208109 47,66 68796 47,66 68796 38,68 44955

W b (mm3) i (mm) 30,32 17819 30,32 17819 28,06 15216 28,06 15216 20,32 7162 20,32 7162 16,18 4048

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

profielgegevens overigen - S235 sectie topstuk

topbuis

D (mm)

A (mm2)

t (mm)

48,3 152,4 10,0 139,7

2,6 4,0 5,0 5,0

I (mm4)

m(kg/m)

373 1865 79 2116

2,93 14,64 0,62 16,61

i (mm)

97765 5137324 491 4805412

16,18 52,49 2,50 47,66

C - Stijfheid mast per sectie

Effectieve doorsnede ( alléén t.b.v. berekening e.g mast door computer ) Aeff = ( Gsectie ) / ( Lsectie * 7,85E-5 ) Aeff in mm2 , Gsectie in N ( inkl. extra gewichten ) en Lsectie in mm Effectieve traagheidsmoment Ix en Iy Ix = Iy = Arandst. * 0,5 * (a)2 + 3 * Irandst. Ix en Iy in mm4 , Arandst. in mm2 en Irandst. in mm4 a = gemiddelde breedte in mm Effectieve torsietraagheidsmoment It It = M * Lsectie / G * j

j=2*d/a

M = 2 * F * a * Cos 30o

(1);

(2)

d = 2* F * L sectie3 / 3 * E * Isectie ( 4 )

(3) ;

Uit vergelijking 1 t/m 4 : It = 3 * a2 * Cos30o * E * Isectie / 2*G * Lsectie2 It in mm4 , E = 210000 N/mm2

en G = 81000 N/mm2

A rand

Irand

Ix of Iy

Aeff

mm2

mm4

mm2

1a 1b 2a 2b 3a 3b 4

6569 6569 4667 4667 2116 2116 1717

3,60E+07 3,60E+07 2,02E+07 2,02E+07 4,81E+06 4,81E+06 2,57E+06

2850 2550 2250 1950 1650 1350 1200

2,68E+10 2,15E+10 1,19E+10 8,93E+09 2,89E+09 1,94E+09 1,24E+09

2,04E+10 1,31E+10 5,62E+09 3,18E+09 7,37E+08 3,31E+08 3,79E+08

3,71E+04 3,61E+04 2,82E+04 2,70E+04 1,79E+04 1,61E+04 1,45E+04

topstuk topbuis

373 2116

9,78E+04 4,81E+06

676

8,56E+07 4,81E+06

1,76E+08 9,61E+06

5,87E+03 2,12E+03

sectie

W b (mm3) 4048 67419 98 68796

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

2,3 - Computerschema

knoop

knoop cord.

staaf

benaming

Lstaaf

Aeff

nummer

"Z" - in mm

i -- j

staven

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

43980 43915 42615 41315 41115 40855 39990 39500 38200 36900 36400 36000 35900 34600 33300 32800 32300 30300 30000 29800 29300 27800 24000 18000 12000 6000 0

1 -- 2 2 -- 3 3 -- 4 4 -- 5 5 -- 6 6 -- 7 7 -- 8 8 -- 9 9 -- 10 10 -- 11 11 -- 12 12 -- 13 13 -- 14 14 -- 15 15 -- 16 16 -- 17 17 -- 18 18 -- 19 19 -- 20 20 -- 21 21 -- 22 22 -- 23 23 -- 24 24 -- 25 25 -- 26 26 -- 27

Topbuis Topbuis Topbuis Topbuis Topbuis Topstuk sectie 4 sectie 4 sectie 4 sectie 4 sectie 4 sectie 3b sectie 3b sectie 3b sectie 3b sectie 3b sectie 3b sectie 3b sectie 3a sectie 3a sectie 3a sectie 3a sectie 2b sectie 2a sectie 1b sectie 1a

65 1300 1300 200 260 865 490 1300 1300 500 400 100 1300 1300 500 500 2000 300 200 500 1500 3800 6000 6000 6000 6000

2,12E+03 2,12E+03 2,12E+03 2,12E+03 2,12E+03 5,87E+03 1,45E+04 1,45E+04 1,45E+04 1,45E+04 1,45E+04 1,61E+04 1,61E+04 1,61E+04 1,61E+04 1,61E+04 1,61E+04 1,61E+04 1,79E+04 1,79E+04 1,79E+04 1,79E+04 2,70E+04 2,82E+04 3,61E+04 3,71E+04

4,81E+06 4,81E+06 4,81E+06 4,81E+06 4,81E+06 8,56E+07 1,24E+09 1,24E+09 1,24E+09 1,24E+09 1,24E+09 1,94E+09 1,94E+09 1,94E+09 1,94E+09 1,94E+09 1,94E+09 1,94E+09 2,89E+09 2,89E+09 2,89E+09 2,89E+09 8,93E+09 1,19E+10 2,15E+10 2,68E+10

Ix of Iy 4

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

3,0 - Berekening belastingen 3,1 - Berekening stuwdruk Algemene gegevens: Wind gebied :

Basiswindsnelheid Vb,0 =

29,5

Terreincategorie :

II - Onbebouwd gebied

Richtingsfactor Cdir = Seizoensfactor Cseason = Orografiefactor Co(z) =

1,0 1,0 1,0

Veiligheidsklaae Volumieke massa van lucht; r =

3 1,25

z0 = zmin =

m/s

0,200 4,0

kg/m3

m m

Gemiddelde windsnelheid Vm(z) = (Vb,0 * Cdir * Cseason) * cr(z) cr(z) = k r * ln{ z / z0}

voor zmin £ z £ zmax

cr(z) = c r (zmin)

voor z £ zmin

k r = 0,19 ln{ z0 / z0,II} 0,07

z0;II = 0,05 m

Extreme stuwdruk qp(z) = (1 + 7*I v(z)) * ½ * r * Vm2(z) I v(z) = k I / { co(z) * ln( z / z0) } I v(z) = Iv (zmin)

voor zmin £ z £ zmax

; k I = 1,0

voor z £ zmin

Sectie

hoogte z m

cr(z)

Vm(z) m/s

I v(z)

qp(z) N/m2

1a 1b 2a 2b 3a 3b 4

3,00 9,00 15,00 21,00 27,00 33,00 38,00

0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21

0,63 0,80 0,90 0,97 1,03 1,07 1,10

18,50 23,51 26,67 28,74 30,30 31,54 32,41

0,37 0,26 0,23 0,21 0,20 0,20 0,19

767 981 1165 1293 1392 1474 1532

topstuk topbuis

40,42 41,99

0,21 0,21

1,11 1,12

32,79 33,02

0,19 0,19

1558 1574

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

3.2 - Berekening eigenfrequentie mast en meewerkende massa Horizontale verpl. van de mast t.g.v e.g mast en antennes in de wind richting knoop nummer

staaf i--j

gewicht mast N

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

11 226 226 35 45 549 558 1480 1480 569 456 127 1647 1647 633 633 2533 380 281 704 2111 5347 12707 13283 17017 17467

gewicht ant. N 540 540 600 300 600 1980 600 300 300 300 300 1185 1185 300 375 375

dwarskr. kN

moment kNm

hoekver. rad.

verpl. d mm

0,00 0,55 0,78 1,54 2,18 2,22 3,07 4,23 7,69 9,77 10,64 11,10 11,52 13,17 15,12 16,05 17,87 21,59 21,97 22,55 23,63 26,11 31,46 44,17 57,45 74,47 91,93

0,00 0,00 0,86 2,02 2,33 2,91 5,07 6,71 13,17 24,13 29,16 33,51 34,62 50,67 68,86 76,58 84,76 123,03 129,56 133,99 145,44 182,46 291,84 518,71 823,55 1219,29 1718,48

1,28E-02 1,28E-02 1,23E-02 1,05E-02 1,01E-02 9,38E-03 9,19E-03 9,18E-03 9,13E-03 9,04E-03 8,98E-03 8,94E-03 8,93E-03 8,79E-03 8,60E-03 8,51E-03 8,41E-03 7,91E-03 7,81E-03 7,77E-03 7,66E-03 7,25E-03 5,78E-03 4,50E-03 2,91E-03 1,56E-03 0,00E+00

246 245 229 214 212 209 201 197 185 173 169 165 164 153 141 137 133 116 114 112 109 97 72 41 19 5 0

Opmerking: Gewicht mast is inclusief gewicht kabels, ladder en de flenzen .

Voor de berekening van de eigenfrequentie is de Rayleigh-Ritz methode toegepast. Bij benadering kan eigenfrequentie bepaald worden door alle massa's mi van het dynamische model dezelfde versnelling g in de richting van de beweging te geven en vervolgens eigentrillingsvorm te berekenen onder invloed van krachten Fi = mi * g De eigenfrequentie van de eerste trillingsvorm kan berekend worden door:

nx,1 = 1 / 2p * { g * S mi * di / S mi * di2 }0,5

mi : de geconcentreerde massa in kg. di : de verplaatsing van het punt ( i ) in meter g = 9,81 m/s2 - versnelling van de zwaartekracht

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

Vervolg berekening eigen frequentie knoop nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

staaf nummer 1 -- 2 2 -- 3 3 -- 4 4 -- 5 5 -- 6 6 -- 7 7 -- 8 8 -- 9 9 -- 10 10 -- 11 11 -- 12 12 -- 13 13 -- 14 14 -- 15 15 -- 16 16 -- 17 17 -- 18 18 -- 19 19 -- 20 20 -- 21 21 -- 22 22 -- 23 23 -- 24 24 -- 25 25 -- 26 26 -- 27

gewicht mast kg 1,1 22,6 22,6 3,5 4,5 54,9 55,8 148,0 148,0 56,9 45,6 12,7 164,7 164,7 63,3 63,3 253,3 38,0 28,1 70,4 211,1 534,7 1270,7 1328,3 1701,7 1746,7

gewicht ant. kg 54,0 54,0 60,0 30,0 60,0 198,0 60,0 30,0 30,0 30,0 30,0 118,5 118,5 30,0 37,5 37,5

verpl. d

gSmi.di

Smi.di2

m 0,246 0,245 0,229 0,214 0,212 0,209 0,201 0,197 0,185 0,173 0,169 0,165 0,164 0,153 0,141 0,137 0,133 0,116 0,114 0,112 0,109 0,097 0,072 0,041 0,019 0,005 0,000

2,72 182,53 49,09 120,56 134,01 110,59 168,16 392,89 618,91 197,24 124,11 20,44 303,96 237,23 127,96 124,06 463,71 178,19 31,25 109,35 253,16 481,10 708,02 389,49 196,40 42,31 0,00

0,068 4,520 1,108 2,627 2,892 2,314 3,425 7,712 11,505 3,457 2,118 0,343 4,933 3,552 1,823 1,714 6,015 2,108 0,361 1,238 2,680 4,209 4,099 1,187 0,236 0,011 0,000

5767,44

76,25

Som

nx,1 = 1 / 2p * { g * S mi * di / S mi * di2 }0,5 nx,1

1,38

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

Meewerkende massa mi;e is de equivalente massa me per lengte eenheid, in kg/m, gewogen naar de trillingsvorm : l

∫ m(s) * f (s) ds 2 i

me = -------------------------l

∫ f (s) ds 2 i

staaf nummer

massa m

18 60 18 293 253 65 178 163 271 238 193 129 153 129 190 190 190 532 143 205 169 153 216 226 289 297

s m

fi 2 * (s)

fi2 *(s)*m

fi * (s)

0,998 0,963 0,899 0,865 0,855 0,834 0,808 0,775 0,727 0,694 0,677 0,668 0,643 0,597 0,565 0,548 0,506 0,468 0,460 0,449 0,418 0,345 0,231 0,121 0,048 0,010

0,065 1,300 1,300 0,200 0,260 0,865 0,490 1,300 1,300 0,500 0,400 0,100 1,300 1,300 0,500 0,500 2,000 0,300 0,200 0,500 1,500 3,800 6,000 6,000 6,000 6,000

0,06 1,21 1,05 0,15 0,19 0,60 0,32 0,78 0,69 0,24 0,18 0,04 0,54 0,46 0,16 0,15 0,51 0,07 0,04 0,10 0,26 0,45 0,32 0,09 0,01 0,00

1,15 72,45 18,64 43,81 48,12 38,93 57,17 127,42 186,43 57,39 35,34 5,77 82,06 59,76 30,37 28,54 97,01 34,93 6,07 20,62 44,35 69,38 68,97 19,97 3,96 0,18

0,06 1,25 1,17 0,17 0,22 0,72 0,40 1,01 0,95 0,35 0,27 0,07 0,84 0,78 0,28 0,27 1,01 0,14 0,09 0,22 0,63 1,31 1,38 0,73 0,29 0,06

43,98

8,69

1258,78

14,67

kg/m

S me =

1258,8 /

8,7

144,9

kg/m

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

3,3 - Berekening bouwwerkfactor cscd Eurocode 1- 4 : 6.3.1 -

Procedure volgens bijlage C van NEN-EN 1-4 2

2 0,5

cscd = 1 + 2 * kp * Iv(zs) * (B + R )

/ (1 + 7 * Iv(zs) )

n = n1,x =

1,38

1,27

Opmerking: De "b" is beperkt tot breedte van de windvangende oppervlak i.p.v. de gemiddelde breedte van 2,010m. h= zs = h0 + 0,6 * h =

43,98 26,39

a = 0,67 + 0,05 * ln(z0) =

0,59

De referentiehoogte zt =

200

De referentielengteschaal Lt =

300

L(z) = Lt * (z / zt)

m m

90,90 2 2 2 2 0,5 B = 1 / {1+1,5*[(b/L(zs)) + (h/L(zs)) + (b*h / L(zs).L(zs)) ] }

B2 =

0,58

ds =

0,03

da = cf * r * b * vm(zs)/ ( 2*n1*me ) =

0,084

dd =

(beboute vakwerkmast) nvt, geen dempinstallatie

d = ds + da + dd =

0,114

vm(zs) =

30,15

m/s

(Zs = 31,2 m)

vm(z) =

33,31

m/s

(Z = h = 52,0 m)

Iv(zs) =

0,20

SL(z,n) = 6,8 * f L(z,n) / {1+10,2*f L(z,n) }5/3 =

0,06

fL(z,n) = n * L(z) / vm(z) =

3,78

cy = cz =

11,5

fy = cy * b * n / Vm(zs) fz = cy * h * n / Vm(zs)

23,22

0,67

Gy =

0,5

Gz =

0,28

Ks(n) = 1 / { 1 + [(Gy.fy)2 + Gz.fz)2 + (2.Gy.fy.Gz.fz/p)2]0,5 } Ks(n) =

0,13

R2 =

0,32

T= 2

2 0,5

v = n1,x * (R /(B +R )) 0,5

kp = {2*ln(v*T)} cscd =

600

0,83

0,5

+ 0,6 / { (2*ln(v*T) ) } =

3,69 1,00

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

3,4 - Bepaling sub of supercritical vorm voor de cirkelvomige doorsnede Re = b * v(ze) / n 0,5

v(ze) = { 2 * qp / r }

b is de buisdiameter n is de kinematische viscositeit van de lucht = 15*10-6 m2/s 5

Indien Reynoldgetal Re < 4*10 , sub critical regime Indien Reynoldgetal Re > 4*105 , supercritical regime (ijs vrij doorsnede)

sectie nummer 1a 1b 2a 2b 3a 3b 4

v(ze) m/s 35,0 39,6 43,2 45,5 47,2 48,6 49,5

Re randst. 5,12E+05 5,79E+05 5,58E+05 5,87E+05 4,40E+05 4,52E+05 3,77E+05

vorm randst. Supercrit. Supercrit. Supercrit. Supercrit. Supercrit. Supercrit. Sub crit.

topstuk topbuis

35,0 39,6

2,08E+05 2,35E+05

Sub crit. Sub crit.

Re diagon. 2,08E+05 2,35E+05 2,37E+05 2,50E+05 1,90E+05 1,95E+05 1,59E+05

vorm diagon. Sub crit. Sub crit. Sub crit. Sub crit. Sub crit. Sub crit. Sub crit.

Re horiz. niet aanwezig niet aanwezig niet aanwezig niet aanwezig niet aanwezig niet aanwezig niet aanwezig

vorm horiz.

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

3,5 - Berekening gewicht per sectie. A - Gewicht antennes antennes

opstel hoogte m

aantal antennes

gewicht / antenne kg

gew. bev. per ant. kg

totaal gewicht kg

APXVERR26-C DDTMA's- KRY112197/2 2*0,3 m dish ATR4518R7 RRU 900/1800/2100 2*0,3 m dish 80010306V02 2*0,3 m dish 80010665V01 RRU FRMB/FRHB 2*0,3 m dish ADU451716

41,25 41,05 39,99 36,90 38,20 36,40 33,30 32,80 30,30 31,30 29,80 27,80

3 3 2 3 9 2 3 2 3 6 2 3

28,3 17,3 12,0 29,5 19,0 12,0 14,0 12,0 26,0 19,0 12,0 17,0

7,7 2,7 3 10,5 3 3 6 3 9 3 3 8

108 60 30 120 198 30 60 30 105 132 30 75

S Fgew.(kg) =

978

B - Gewicht kabels kabel

aantal

Flexwell 1 1/4" RG 213u Fiberglas 7 mm Powerkabel 14 mm RG 213u Flexwell 7/8" RG 213u Fiberglas 7 mm Powerkabel 14 mm RG 213u Flexwell 7/8"

12 st. 2 st. 18 st. 9 st. 2 st. 6 st. 2 st. 6 st. 6 st. 2 st. 12 st.

hoogte tot (m) 41,25 39,99 36,90 36,90 36,40 33,30 32,80 30,30 30,30 29,80 27,80

gewicht (kg/m) 15,60 0,20 1,21 2,67 0,20 5,40 0,20 0,40 1,78 0,20 10,80

C - Gewicht van het mastlichaam sectie nummer 1a 1b 2a 2b 3a 3b 4

gewicht randen in N. 9282 9282 6595 6595 2990 2990 1613

topstuk topbuis

264 663

S Fvert =

40273

gewicht diagonalen in N. 2614 2401 2031 1848 1256 1112 549

11810

gewicht flenzen in N. 1451 1214 538 145 164 164 0

3677

gewicht schetspl. in N. 600 600 600 600 750 750 600

4500

gewicht ladder in N. 1200 1200 1200 1200 1200 1200 798

7998

gewicht kabels in N. 2320 2320 2320 2320 2082 1383 984

totaal gewicht in N. 17467 17017 13283 12707 8442 7599 4544

135 31

399 694

13894

82152

Opmerking: Gewicht van de ladder inclusief bevestigingen, kabelstripen en vanglijn is 20 kg/m' .

39,99m vakwerkmast

3,6 - Berekening windoppervlak en windlast per sectie. Fwind = qp(z) * cscd * S Awind,tot Y

kabelbundel ca. 300mm

Toelichting op berekening windoppervlakken en vormfactoren Conform EN 1993-3-1: Awind,tot = SA * Sc f

SA = A S + A A Sc f = c f ,s + c f ,A AS =

windoppervlak van het mastlichaam

AA =

windoppervlak van de ladder en kabels

cf ,s =

coëfficiënt van de windbelasting voor het mastlichaam

cf ,A =

coëfficiënt van de windbelasting voor ladder en kabels

Mastlichaam cf,S = Kq * cf,S,0 * As / SA Voor driezijdige mast:

Kq =

Ac + Ac ,sup AS

Af AS

(1 - 0,1sin 1, 5q ) 2

Af = Area of flat-sided section members Ac = Area of circular section members in sub critical regimes Ac,sup = Area of circular section members in supercritical regimes C1 = C2 =

1,9 1,4

Voor driezijdige mast:

cf,0,f = 1,76 C1 [1 - C2 j + j2] cf,0,c = C1 ( 1 - C2 j ) + ( C1 + 0,875 ) j2 cf,0,c,sup = 1,9 - { ( 1 - j ) ( 2,8 - 1,14 C1 + j ) } 0,5

Rev 2019-1

39,99m vakwerkmast

j = volheidsgraad = ( AS + AA ) / A A = de oppervlakte omsloten door de randen van het vlak, loodrecht geprojecteerd op het vlak

c f , S ,0, j = c f ,0, f

Af AS

+ c f ,0,c

Ac ,sup Ac + c f ,0,c ,sup AS AS

Ancillaries (ladder en bekabeling) cf,A = cf,A,0 * K A * sin2y * AA / SA

90,0

cf,A,0 =

1,20

KA =

0,8

Ladder :

0,25 m2/m' (incl. vormfactor) 2

Bekabeling : Maximaal 0,60 en minimaal 0,15 m / m '

Rev 2019-1

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

wind in "Y" - richting AS

sectie nummer 1a 1b 2a 2b 3a 3b 4

in m². 3,750 3,652 3,194 3,110 2,278 2,204 1,205

in m². 5,097 5,097 5,097 5,097 5,081 4,225 2,092

topstuk topbuis

0,144 0,557

0,005

cf,S

cf,A

0,504 0,490 0,451 0,438 0,362 0,394 0,529

0,553 0,559 0,590 0,596 0,663 0,631 0,609

0,005 1,20

0,96

Awind,tot =

qp(z)

windlast

SA * Sc f in m². 9,353 9,181 8,635 8,486 7,542 6,588 3,753

in N/m² 767 981 1165 1293 1392 1474 1532

in N 7175 9006 10061 10975 10503 9711 5750

0,144 0,669

1558 1574

225 1053

S Fmast =

64459

Awind,tot =

qp(z)

windlast

SA * Sc f in m². 8,454 8,308 7,794 7,669 6,759 5,938 3,386

in N/m² 767 981 1165 1293 1392 1474 1532

in N 6486 8150 9081 9918 9413 8752 5189

0,136 0,669

1558 1574

212 1053

S Fmast =

58252

wind in "X" - richting AS

sectie nummer 1a 1b 2a 2b 3a 3b 4

in m². 3,607 3,522 3,083 3,010 2,201 2,137 1,168

in m². 4,414 4,414 4,414 4,414 4,400 3,659 1,812

topstuk topbuis

0,137 0,557

0,004

cf,S

cf,A

0,526 0,513 0,474 0,462 0,384 0,418 0,553

0,528 0,534 0,565 0,571 0,640 0,606 0,584

0,004 1,20

0,96

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

3,7 - Windlast antennes A - 3* APXVERR26 op topbuis: Ftot = 1,0 * {(2/3) * 562 + 2 * ( 379 * Cos60o + 238 * Sin60o ) } = 1166 N 3*DDTMA's (KRY112197/2)onder antennes o

Fant = ((2/3) *165 + 2 * ( 165 * Cos60 + 54 * Sin60 )) * 1,0 = 369 N B - 3*ATR4518R7 : o o Fant = ((2/3) *955 + 2 * ( 920 * Cos60 + 305 * Sin60 )) * 1,0 = 2085 N Uithouder : 60,3 *4 en 2,2m Fuith. = 3* 1,2*0,0603*2,8 * 1085 * 0,5 = (belasting uithouders worden met 50% gereduceerd) Fw,tot = 2415 N

330

9*RRU's voor ATR4518R4 antennes Voor gemiddelde RRU 3220 (400*240*160) FRRU = 3 * ((2/3) *240 + 2 * ( 240 * Cos60o + 107 * Sin60o )) * 0,75 = 1317 N (RRU's staan achter antennes en worden met 25% gereduceerd) C - 3*80010306V2 : Per antenne :

Fmax = 980 N ( nieuwe uitgave Kathrein)

Fant = ( (2/3) *980 + 2 * 980) * 1,0 = 2613 N Uithouder : 60,3 *4 en 2,8m Fuith. = 3* 1,2*0,0603*2,8 * 1085 * 0,5 = Fw,tot =

2943

D - 3*80010665V1 : Per antenne :

330

Fmax = 620 N ( nieuwe uitgave Kathrein)

Fant = ( (2/3) *980 + 2 * 980) * 1,0 = 2613 N Uithouder : 60,3 *4 en 2,8m Fuith. = 3* 1,2*0,0603*2,2 * 1085 * 0,5 = Fw,tot =

1912

259

6*RRU's voor 80010665 antennes RRU's FRMB - FRHB ( 514*326*148) FRRU = 2 * ((2/3) *218 + 2 * ( 218 * Cos60o + 99 * Sin60o )) * 0,75 = 803 N E - 3*ADU451716 : Fant = ((2/3) *595 + 2 * ( 375 * Cos60o + 170 * Sin60o )) * 1,0 = 2085 N Uithouder : 60,3 *4 en 2,2m Fuith. = 3* 1,2*0,0603*1,7 * 1085 * 0,5 = Fw,tot =

1266

200

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

0o 67% van belasting achterkant Uithouder : achter antenns 50%

100% belasting voor- en zijkant

240o

120o

Fvoorkant * Cos60 + Fzijkant * Sin60

(2/3) * Fachterkant

Fv * Cos60 + Fz *Sin60

E - 0,3 m schotel antennes. Voor enkele antenne is windbelasting bij windsnelheid 55 m/s (198 km/uur) Fw;voorkant = 194 N Fw;zijkant =

472

Omdat de schotel antennes in de verschillende richtingen staan, wordt voor de berekening de gemiddelde belasting aangehouden. Fw;max. = 1,1 * ( 472 + 194 ) / 2 = 366 N Fwind;ant = ( Fant * qp(z) / qw;150/162/198 ) * crcs qw;150 = ( 150/3,6)2 / 1,6 = 1085 N/m2 qw;198 = ( 198/3,6)2 / 1,6 = 1891 N/m2

type APXVERR26-C DDTMA's- KRY112197/2 2*0,3 m dish ATR4518R7 RRU 900/1800/2100 2*0,3 m dish 80010306V02 2*0,3 m dish 80010665V01 RRU FRMB/FRHB 2*0,3 m dish ADU451716

berekend aantal antennes

opgave pant. in N

1 1 2 1 1 2 1 2 1 1 2 1

1166 369 366 2415 1317 366 2943 366 1912 803 366 1266

bij windsnelheid km/uur 150 150 198 150 150 198 150 198 150 150 198 150

opstelhoogte in m

stuwdruk qp(z) in N/m²

42,55 41,05 39,99 38,20 38,20 36,40 34,60 32,80 31,30 31,30 29,80 28,55

1579 1564 1553 1534 1534 1514 1493 1471 1452 1452 1432 1415

S Fant =

windlast in N. 1697 532 602 3415 1862 587 4051 570 2560 1074 555 1651 19157

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

3,8 - Samenvatting belastingen Y - richting

X - richting

Wind in "Y" - rich. knoop nummer

staaf i-j

benaming staven

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

Wind in "X" - rich.

windbel. mast in kN/m'

windbel. antennes in kN

windbel. mast in kN/m'

windbel. antennes in kN

0,264 0,264 0,264 0,264 0,524 1,441 1,441 1,441 1,441 1,441 1,618 1,618 1,618 1,618 1,618 1,618 1,618 1,750 1,750 1,750 1,750 1,829 1,677 1,501 1,196

0,849

0,264 0,264 0,264 0,264 0,509 1,300 1,300 1,300 1,300 1,300 1,459 1,459 1,459 1,459 1,459 1,459 1,459 1,569 1,569 1,569 1,569 1,653 1,513 1,358 1,081

0,849

0,849 0,532 0,602 1,707 1,862 1,707 0,587 2,025 2,025 0,570 1,817 1,817 0,555 0,826 0,826

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

4,0 - Resultaat computerberekening 4,1 - Staafkrachten, hoekverdraaiingen en verplaatsingen 1 - Wind in "Y" rich. - In bruikbaarheidsgrenstoestand (SLS) - gg = 1,0 en gq = 1,0 knoop nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

staaf i--j 1 -- 2 2 -- 3 3 -- 4 4 -- 5 5 -- 6 6 -- 7 7 -- 8 8 -- 9 9 -- 10 10 -- 11 11 -- 12 12 -- 13 13 -- 14 14 -- 15 15 -- 16 16 -- 17 17 -- 18 18 -- 19 19 -- 20 20 -- 21 21 -- 22 22 -- 23 23 -- 24 24 -- 25 25 -- 26 26 -- 27

normaal kr. kN 0,00 0,55 0,78 1,54 2,18 2,22 3,07 4,23 7,69 9,77 10,64 11,10 11,52 13,17 15,12 16,05 17,87 21,59 21,97 22,55 23,63 26,11 31,46 44,17 57,45 74,47 91,93

dwars kr. kN 0,00 0,87 1,21 2,40 2,99 3,05 4,11 6,52 10,26 13,84 15,15 15,72 17,91 20,01 24,14 25,52 28,15 33,20 33,69 34,59 36,30 39,75 46,40 57,37 67,43 76,44 83,62

moment hoekverd. kNm rad. 0,00 1,86E-02 0,00 1,86E-02 1,35 1,77E-02 3,14 1,49E-02 3,63 1,42E-02 4,41 1,32E-02 7,25 1,29E-02 9,44 1,29E-02 19,14 1,28E-02 33,69 1,27E-02 40,79 1,26E-02 46,96 1,26E-02 48,54 1,25E-02 73,20 1,24E-02 100,58 1,21E-02 112,86 1,19E-02 125,82 1,18E-02 185,36 1,10E-02 195,39 1,09E-02 202,16 1,08E-02 219,68 1,07E-02 276,09 1,00E-02 439,77 7,82E-03 751,08 5,94E-03 1125,51 3,69E-03 1557,13 1,91E-03 2037,30 0,00E+00

verpl. d mm 338 337 313 292 289 285 274 268 251 234 228 223 222 206 190 184 178 155 152 149 144 129 94 52 23 6 0

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

2 - Wind in "Y" rich. - In uiterste grenstoestand (ULS) - gg = 1,1 en gq = 1,4 (CC2) knoop nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

normaal kr. kN 0,00 0,66 0,93 1,85 2,61 2,67 3,69 5,08 9,23 11,73 12,77 13,32 13,83 15,80 18,14 19,26 21,44 25,90 26,36 27,06 28,35 31,33 37,75 53,00 68,94 89,36 110,32

dwars kr. kN 0,00 1,21 1,69 3,36 4,18 4,28 5,75 9,13 14,36 19,38 21,21 22,01 25,07 28,02 33,80 35,73 39,41 46,49 47,16 48,43 50,81 55,65 64,96 80,32 94,41 107,02 117,06

moment hoekverd. kNm rad. 0,00 2,60E-02 0,00 2,60E-02 1,89 2,48E-02 4,40 2,09E-02 5,08 1,99E-02 6,18 1,85E-02 10,15 1,81E-02 13,21 1,81E-02 26,79 1,80E-02 47,17 1,78E-02 57,11 1,77E-02 65,75 1,76E-02 67,96 1,76E-02 102,48 1,73E-02 140,82 1,69E-02 158,00 1,67E-02 176,15 1,65E-02 259,50 1,55E-02 273,55 1,53E-02 283,03 1,52E-02 307,55 1,49E-02 386,53 1,41E-02 615,68 1,10E-02 1051,52 8,31E-03 1575,71 5,17E-03 2179,99 2,68E-03 2852,23 0,00E+00

verpl. d m 474 472 439 409 405 400 384 375 351 328 319 312 311 288 266 257 249 217 212 209 202 180 132 73 32 8 0

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

3 - Wind in "X" rich. - In bruikbaarheidsgrenstoestand (SLS) - gg = 1,0 en gq = 1,0 knoop nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

normaal kr. kN 0,00 0,55 0,78 1,54 2,18 2,22 3,07 4,23 7,69 9,77 10,64 11,10 11,52 13,17 15,12 16,05 17,87 21,59 21,97 22,55 23,63 26,11 31,46 44,17 57,45 74,47 91,93

dwars kr. kN 0,00 0,87 1,21 2,40 2,99 3,05 4,10 6,44 9,99 13,39 14,63 15,15 17,32 19,22 23,14 24,44 26,98 31,72 32,16 33,02 34,63 37,81 43,78 53,69 62,77 70,92 77,41

moment hoekverd. kNm rad. 0,00 1,79E-02 0,00 1,79E-02 1,35 1,71E-02 3,14 1,43E-02 3,63 1,36E-02 4,41 1,26E-02 7,25 1,23E-02 9,41 1,23E-02 18,88 1,22E-02 32,97 1,21E-02 39,83 1,20E-02 45,79 1,19E-02 47,31 1,19E-02 71,06 1,17E-02 97,27 1,15E-02 109,03 1,13E-02 121,43 1,12E-02 178,31 1,05E-02 187,89 1,03E-02 194,36 1,03E-02 211,06 1,01E-02 264,78 9,51E-03 419,80 7,39E-03 712,20 5,59E-03 1061,61 3,47E-03 1462,70 1,79E-03 1907,70 0,00E+00

verpl. d m 321 320 297 276 273 270 259 253 237 222 216 211 210 194 179 173 168 146 143 141 136 121 89 49 22 6 0

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

4 - Wind in "X" rich. - In uiterste grenstoestand (ULS) - gg = 1,1 en gq = 1,4 (CC2) knoop nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

normaal kr. kN 0,00 0,66 0,93 1,85 2,61 2,67 3,69 5,08 9,23 11,73 12,77 13,32 13,83 15,80 18,14 19,26 21,44 25,90 26,36 27,06 28,35 31,33 37,75 53,00 68,94 89,36 110,32

dwars kr. kN 0,00 1,21 1,69 3,36 4,18 4,28 5,74 9,02 13,99 18,75 20,48 21,21 24,25 26,90 32,39 34,21 37,78 44,41 45,02 46,23 48,49 52,94 61,29 75,17 87,88 99,29 108,37

moment hoekverd. kNm rad. 0,00 2,51E-02 0,00 2,51E-02 1,89 2,40E-02 4,40 2,00E-02 5,08 1,90E-02 6,18 1,76E-02 10,15 1,72E-02 13,17 1,72E-02 26,44 1,71E-02 46,16 1,69E-02 55,77 1,68E-02 64,10 1,67E-02 66,23 1,67E-02 99,48 1,64E-02 136,18 1,61E-02 152,64 1,59E-02 170,00 1,57E-02 249,64 1,47E-02 263,05 1,45E-02 272,10 1,44E-02 295,49 1,41E-02 370,69 1,33E-02 587,72 1,03E-02 997,09 7,83E-03 1486,25 4,86E-03 2047,78 2,51E-03 2670,78 0,00E+00

verpl. d m 449 448 416 387 383 378 363 355 332 310 302 295 293 272 251 243 235 205 200 197 190 170 124 69 30 8 0

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

4,2 - Controle uitbuigingen en hoekverdraaiingen Wind in "Y" richting ( maatgevend)

j bij max. stuwdruk

j bij yt = 0,75

hoogte meter

verpl. d meter

rad,

graad

rad,

graad

top van de mast

43,98

0,338

1,42E-02

0,82

1,07E-02

0,61

APXVERR26-C 2*0,3 m dish ATR4518R7 2*0,3 m dish 80010306V02 2*0,3 m dish 80010665V01 2*0,3 m dish ADU451716

42,55 39,99 38,20 36,40 34,60 32,80 31,30 29,80 28,55

0,313 0,274 0,251 0,228 0,206 0,184 0,166 0,149 0,136

1,77E-02 1,29E-02 1,28E-02 1,26E-02 1,24E-02 1,19E-02 1,14E-02 1,08E-02 1,04E-02

1,02 0,74 0,73 0,72 0,71 0,68 0,65 0,62 0,59

1,33E-02 9,68E-03 9,61E-03 9,46E-03 9,26E-03 8,95E-03 8,56E-03 8,12E-03 7,76E-03

0,76 0,55 0,55 0,54 0,53 0,51 0,49 0,47 0,44

antennes

Controle hoekverdraaiingen referentieperiode:

Windgebied

0,2

0,5

0,6321

jaar

 1 - K . ln( - ln( 1 - p ))   = c prob =   1 - K . ln( - ln( 0,98)) 

0,75

Voor GSM / minilink antennes ( voor referentieperiode 1 jaar - Cred. = 0,75) Max. hoekverdr. j =

0,76 gr.

voldoet , max hoekverdr. < 1 gr.

Controle verplaatsingen

dh = Percentage uitbuig. =

338

mm ---->

dh *100 /

0,77

voldoet , max verpl. < 8 %

43980

max. relatieve verplaatsing mast, t.p.v knoop x :

drel = {dhor * (hoogte knoop x ) / (totale hoogte)} - dknoop x 23 ; 94

Hoogte = mm

24000

dknoop x =

Knoop

drel =

mm ---->

dh *100 /

Percentage uitbuig. =

0,21 %

43980

voldoet , max verpl. < 1 %

De maximale verplaatsing voldoet aan stijfheidseisen volgen NEN -EN 50341-3 (november 2013) .

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

4,3 - Controle knikstabiliteit mastlichaam

Elasticiteitsmod. Ed =

210000

N/mm2

Vloeigrens S235 fy =

235

N/mm2 -

Vloeigrens S355 fy =

N/mm

355

treksterkte fu =

360

N/mm2

treksterkte fu =

510

N/mm2

A - Randstaven Wind in " Y " richting o

Drukkracht

NEd = (Mx,Ed / Br.* Cos30 ) + S N / 3

Trekkracht

NEd = (Mx,Ed / Br. * Cos30o) - S N / 3

Waarin :

Mx.Ed = moment t.g.v rekenbel. uit computer

S N = normale kracht t.g.v rekenbel. uit computer Br. = voetbreedte

Y - richting

Wind in " X " richting Drukkracht

NEd = (My,Ed / Br.) + S N / 3

Trekkracht

NEd = (My,Ed / Br.) - S N / 3

X - richting 1

2 Br

B - Diagonalen

L H a e b h

q Vs;d

a Ms;d b

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

Wind in " Y " richting Drukkracht

NEd = Vy,Ed * ( H - e ) / 2 * Cos30o * L

Waarin : Vy;Ed = dwarskrach t.g.v rekenbel. uit computer a = hoek tussen diagonalen en horizontale vlak b = hoek tussen randstaaf en verticale vlak H=b*h /(b-a) ;

e = My;s;d / Vy;s;d

;

2 0,5

L = Sinq * { (b /4) + H }

Wind in " X " richting Drukkracht

NEd = 2 * Vy,Ed * ( H - e ) / 3 * L

Toetsing regel:

NEd / Nb,Rd <= 1 NEd is de rekenwaarde van de drukkracht ten gevolge van de belasting. Nb,Rd is de rekenwaarde van de knikweerstand van de op druk belaste staaf Nb,Rd = c * A * fy / gM1

voor doorsnede klasse 1, 2 en 3

Nb,Rd = c * Aeff * fy / gM1

voor doorsnede klasse 4

waarin:

gM1 = veiligheidsfactor voor knikstabiliteit , gM1 = 1,0 fy = vloeigrens van het materiaal A is brutodwarsdoorsnede .

c is dimensieloze reductiefactor voor de van toepassing zijnde knikvorm c = 1 / { f + ( f2 - l2 )0,5 } ; c <= 1,0 f = 0,5 * { 1 + a.( l -0,2 ) + l2 } a is imperfectie factor voor instabiliteitskromme a , b, c en d. Imperfectie factoren Instabiliteitskromme factor a

a 0,21

b 0,34

c 0,49

d 0,76

l is relatieve slankheid en is gelijk aan: l = [A * fy / Ncr ]0,5 = [ Lcr / i * l1 ] - voor doorsnede klasse 1, 2 en 3 l = [Aeff * fy / Ncr ]0,5 = [ Lcr * (Aeff/A)0,5 / i * l1 ] - voor doorsnede klasse 4 Ncr is de kritieke elastische kracht voor de van toepassing zijnde knikvorm Ncr = p2 * EI / L2cr

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

Lcr is de kniklengte in het beschoude knikvlak i is de traagheidsstraal om het beschoude as. l1 is de slankheid van staaf waarbij de knikspanning volgens Euler gelijk is aan vloeigrens fy.

l1 = p * ( E / fy )0,5 ; E = 210000 N/mm2 Doorsnedeklasse : klasse 1 als

d/t <= 50 e2

klasse 2 als

d/t <= 70 e

klasse 3 als

d/t <= 90 e

e = [ 235 / fy ] 0,5 Wind in "Y" richting

Wind in "X" richting

Ns;d kN

Vy;s;d kN

Mx;s;d kNm

Ns;d kN

Vx;s;d kN

My;s;d kNm

4 3b 3a 2b 2a 1b 1a

13,32 26,36 37,75 53,00 68,94 89,36 110,32

22,01 47,16 64,96 80,32 94,41 107,02 117,06

65,75 273,55 615,68 1051,52 1575,71 2179,99 2852,23

13,32 26,36 37,75 53,00 68,94 89,36 110,32

21,21 45,02 61,29 75,17 87,88 99,29 108,37

64,10 263,05 587,72 997,09 1486,25 2047,78 2670,78

topstuk topbuis

2,67 3,69

4,28 5,75

6,18 10,15

2,67 3,69

4,28 5,74

6,18 10,15

sectie nummer

hoek q graden

hoek a graden

hoek b graden

H mm

L mm

wind "Y" e (mm)

wind "X" e (mm)

1a 1b 2a 2b 3a 3b 4

61,7 59,2 56,2 52,5 54,4 49,3 50,3

26,85 29,40 32,41 36,03 34,14 39,23 39,74

1,43 1,43 1,43 1,43 1,43 1,43 0,00

60000 54000 48000 42000 36000 30000 5,E+13

52852 46385 39879 33349 29292 22766 4,E+13

24365 20370 16690 13091 9478 5800 2987

24644 20624 16912 13264 9590 5843 3022

sectie

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

Controle randstaven ( materiaal kw. S355 ) profiel

profiel

N Ed

kniklengte

reductiefac.

N b,Rd

toetsing-

nummer D (mm) wind in "Y"-richting 1a 219,1 1b 219,1 2a 193,7 2b 193,7 3a 139,7 3b 139,7 4 114,3

t (mm)

l cr (mm)

regel

10,0 10,0 8,0 8,0 5,0 5,0 5,0

1.134.595 962.094 781.093 595.851 407.539 219.364 067.707

3000 3000 3000 3000 2400 2400 1995

0,826 0,826 0,787 0,787 0,750 0,750 0,740

1.925.760 1.925.760 1.303.751 1.303.751 563.225 563.225 451.107

0,59 0,50 0,60 0,46 0,72 0,39 0,15

10,0 10,0 8,0 8,0 5,0 5,0 5,0

927.031 788.222 642.249 492.469 339.094 184.154 057.858

3000 3000 3000 3000 2400 2400 1995

0,826 0,826 0,787 0,787 0,750 0,750 0,740

1.925.760 1.925.760 1.303.751 1.303.751 563.225 563.225 451.107

0,48 0,41 0,49 0,38 0,60 0,33 0,13

sectie

wind in "X"-richting 1a 219,1 1b 219,1 2a 193,7 2b 193,7 3a 139,7 3b 139,7 4 114,3 Kniklengte Lcr = 2 * Lsys

factor a volgens instabiliteitskromme "c" voor koudgevormde ronde buizen (EN 10219). Materiaal kwaliteit randstaven: S355-J2H- fy = 355 N/mm2 Controle diagonalen ( materiaal kw. S235 ) sectie

profiel

nummer D (mm) wind in "Y"-richting 1a 88,9 1b 88,9 2a 82,5 2b 82,5 3a 60,3 3b 60,3 4 48,3 wind in "X"-richting 1a 88,9 1b 88,9 2a 82,5 2b 82,5 3a 60,3 3b 60,3 4 48,3

profiel

N Ed

kniklengte

reductiefac.

N b,Rd

toetsing-

t (mm)

l cr (mm)

regel

3,2 3,2 3,2 3,2 2,9 2,9 2,6

45.626 44.870 42.895 40.348 34.200 29.505 16.527

3321 3056 2798 2550 2138 1898 1560

0,450 0,499 0,505 0,559 0,473 0,543 0,525

091.158 100.966 094.581 104.696 058.178 066.755 046.018

0,50 0,44 0,45 0,39 0,59 0,44 0,36

3,2 3,2 3,2 3,2 2,9 2,9 2,6

48.394 47.714 45.787 43.346 37.108 32.467 18.387

3321 3056 2798 2550 2138 1898 1560

0,450 0,499 0,505 0,559 0,473 0,543 0,525

091.158 100.966 094.581 104.696 058.178 066.755 046.018

0,53 0,47 0,48 0,41 0,64 0,49 0,40

Sectie 1 t/m 7 : kniklengte Lcr = Lsys (geboute diagonalen) factor a volgens instabiliteitskromme "c" voor koudgevormde ronde buizen (EN 10219). Materiaal kwaliteit diagonaal staven: S235-JRH - fy = 235 N/mm2

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

Controle buigspanning topbuis Toetsingregel :

NE,d / Nc,Rd + ME,d / Mc,Rd <= 1 waarin:

ME,d = M1,E,d + NE,d * dhor. M1;E,d = buigende moment uit computer NE,d = normaal kracht uit komputer uitvoer

drel = relatieve horizontale verplaatsing Mc;Rd = W el * fy;d / gM0

; Nc,Rd = A * fy / gM0

; gM0 = 1,0

Staal kwaliteit : S 235 staaf

profiel

M1,E,d

N E,d

rel.verpl.

ME,d

Mc,Rd

toetsings-

nummer

D/t (mm)

kNm

( d ) mm

kNm

regel

139,7/5

6,18

4,28

6,41

16,17

0,40

topstuk Randen: Fz,E,d = ME,d / (b*Cos30o ) Fz,E,d = 10,13 / ( 1,20 *Cos30o ) =

9,77

NE,d = Fz,E,d / Cos a ; a = 37,6o --> NE,d = 2

12,52

Lcr = {wortel ( 900 +( 2*1200*cos30 / 3) ) } = 1136 mm Profiel topstuk f 48,3*2,6 mm - S235 : A =373

a = l = c =

mm2 ; iy = 16,2

0,21

Ncr =

164978

0,729 0,834

F =

0,821

0,17

< 1 ; Voldoet

Nb,Rd =

NE,d /Nb,Rd =

12,52

kN 73

Horizontale staven: NE,d = ME,d / 0,9 =

11,74

Lcr = 2*1200*cos30o / 3 = 693 mm mm2 ; iy = 16,2

0,21

Ncr =

422146

0,456 0,937

F =

0,631

0,14

< 1 ; Voldoet

Profiel f 48,3*2,6 mm - S235 : A =373

a = l = c = Nb,Rd =

NE,d /Nb,Rd =

11,74

kN /

Lassen topstuk: Alle lassen koeklas a = 4 mm rondom

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

4,4 - Controle ankers en flensverbindingen Afschuifweerstand per afschuifvlak: Fv,Rd = av * fub * A / gM2

av = 0,6 - voor boutklassen 4.6, 5.6 en 8.8 av = 0,5 - voor boutklassen 4.8, 5.8, 6.8 en en 10.9 gM2 = 1,25 Trekweerstand : Ft,Rd = k 2 * fub * As / gM2 k 2 = 0,63 voor bouten met verzonken kop , anders k 2 = 0,9 Ponsweerstand : Fp,Rd = 0,6 * p * d m * t p * fu / gM2 uitgangspunt: gerolde draad As

f ub

F t,Rd

F v,Rd

bouten

in mm²

in N/mm²

in kN

M30 - 8,8 M30 - 10,9 M27 - 8,8 M27 - 10,9 M24 - 8,8 M24 - 10,9 M20 - 8,8 M20 - 10,9 M16 - 8,8 M16 - 10,9

561 561 459 459 353 353 245 245 157 157

800 1000 800 1000 800 1000 800 1000 800 1000

323,1 403,9 264,4 330,5 203,3 254,2 141,1 176,4 90,4 113,0

215,4 224,4 176,3 220,3 135,6 141,2 94,1 117,6 60,3 75,4

Overzicth bouten en flenzen

sectie 1 (o)

D uitw mm 430,0

D inw mm 223,4

St.c mm 330,0

t mm 30,0

Staalkw. flenzen S355

sectie 1 (b) sectie 2 (o)

420,0 420,0

223,4 197,8

310,0 310,0

30,0 30,0

sectie 2 (b) sectie 3 (o)

370,0 370,0

197,8 143,3

274,0 274,0

sectie 3 (b) sectie 4 (o)

270,0 270,0

143,3 117,0

4 /top

270,0

117,0

flenzen

bouten

aantal

M24 - 8,8

S355 S355

M27 - 8,8

25,0 25,0

S355 S355

M24 - 8,8

211,0 211,0

15,0 15,0

S355 S355

M16 - 8,8

211,0

15,0

S355

M16 - 8,8

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

A - verbinding randstaven Controle bouten en flenzen Voor de formule zie: "Design Guide - For Circular Hollow Section (CHS)" Edited by:

Comite' Internatonal pour le De'veloppement et I'Etude de la Construction Tubulaire.

Authors:

5.1.2e

, 5.1.2e

5.1.2e

Ft,Ed

Flensdikte: tfl ≥ { 2*Ft,Ed * gm / ( fy;p * p * f3 ) }

0,5

Aantal bouten: n ≥ { Ft,Ed * gm * (1 - 1/f3 + 1/f3.ln(r1/r2)) } / Ft,Rd,b Prying force b = gm * (1 - 1/f3 + 1/f3.ln(r1/r2))

gm = 1,1 2

f3 = {k3 + (k3 - 4.k1.(1 + k1.k2)) k1 = ln (r2 / r3)

;

0,5

} / 2.k1

k2 = r4 / r3

k3 = 2 + k1 (k2 + 1) - k2 r2 = DStc / 2 ; r4 = ( di - 2*ti ) / 2

r3 = ( di - ti ) / 2

sectie 1 (o)

Stc. mm 330,00

di mm 219,1

ti mm 10,0

r2 mm 165,00

r3 mm 104,6

r4 mm 99,6

0,46

sectie 1 (b) sectie 2 (o)

310,00 310,00

219,1 193,7

10,0 8,0

155,00 155,00

104,6 92,9

99,6 88,9

0,39 0,51

sectie 2 (b) sectie 3 (o)

274,00 274,00

193,7 139,7

8,0 5,0

137,00 137,00

92,9 67,4

88,9 64,9

0,39 0,71

sectie 3 (b) sectie 4 (o)

211,00 211,00

139,7 114,3

5,0 5,0

105,50 105,50

67,4 54,7

64,9 52,2

0,45 0,66

4 /top

211,00

114,3

5,0

105,50

54,7

52,2

0,66

flenzen

39,99m vakwerkmast

flenzen

Rev 2019-1

Ft,Ed N 1067736

Ft,Rd,b N 203328

nbout ≥

sectie 1 (o)

0,95

1,9

3,3

prying force 2,03

sectie 1 (b) sectie 2 (o)

0,95 0,96

1,8 2,0

3,7 3,0

1,86 1,86

739313 739313

264384 264384

5,20 5,20

sectie 2 (b) sectie 3 (o)

0,96 0,96

1,8 2,4

3,7 2,5

1,97 1,97

384661 384661

203328 203328

3,73 3,73

sectie 3 (b) sectie 4 (o)

0,96 0,95

1,9 2,3

3,3 2,6

2,26 2,26

59637 59637

90432 90432

1,49 1,49

4 /top

0,95

2,3

2,6

2,40

8764

90432

0,23

flenzen

toegepaste

tfl ≥

toegepaste

fy,p 2

10,65

bouten 0,89

N/mm

sectie 1 (o)

nbout 12

355

mm 25,3

tfl / mm 30

flensdikte 0,71

sectie 1 (b) sectie 2 (o)

8 8

0,65 0,65

355 355

20,0 21,9

30 30

0,44 0,53

sectie 2 (b) sectie 3 (o)

8 8

0,47 0,47

355 355

14,4 17,6

25 25

0,33 0,49

sectie 3 (b) sectie 4 (o)

8 8

0,19 0,19

355 355

6,0 6,7

15 15

0,16 0,20

4 /top

0,04

355

2,6

0,03

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

B - verbinding diagonalen Sectie 1a t/m 1b (1 * 12 m sectie) - verbinding met één bout M24-8,8 - enkelsnedig Fb,Rd = k 1 * ab * fu * d * t / gM2 e1 = e2 = 45 mm

; d0 = 26 mm

k 1 kleinste waarde van 2,8 * e2 / d0 - 1,7 of 2,5 =

2,50

ab kleinste waarde van ad ; fub / fu of 1,0 =

0,58

ad = e1 / 3*d0 voor eidbouten Schetsplaat 1 * 12 mm aan diagonalen en 1 * 12 mm aan randstaven Fb,Rd = { 2,50 * 0,58 * 360 * 24 * 12 / 1,25 } * 10-3 =

119,6

Sectie 2a t/m 3b (2 * 12 m ) - verbinding met één bout M20-8,8 - enkelsnedig e1 = e2 = 45 mm

; d0 = 22 mm

k 1 kleinste waarde van 2,8 * e2 / d0 - 1,7 of 2,5 =

2,50

ab kleinste waarde van ad ; fub / fu of 1,0 =

0,68

ad = e1 / 3*d0 voor eidbouten Schetsplaat 1 * 12 mm aan diagonalen en 1 * 12 mm aan randstaven Fb,Rd = { 2,50 * 0,68 * 360 * 20 * 12 / 1,25 } * 10-3 =

117,8

Sectie 4 (1*4m parallelle sectie) - verbinding met één bout M16-8,8 - enkelsnedig e1 = e2 = 45 mm

; d0 = 18 mm

k 1 kleinste waarde van 2,8 * e2 / d0 - 1,7 of 2,5 =

2,50

ab kleinste waarde van ad ; fub / fu of 1,0 =

0,83

ad = e1 / 3*d0 voor eidbouten Schetsplaat 1 * 10 mm aan diagonalen en 1 * 10 mm aan randstaven Fb,Rd = { 2,50 * 0,83 * 360 * 16 * 10 / 1,25 } * 10-3 =

sectie

1 2 3 4 5 6 7

bouten

M24 - 8,8 M24 - 8,8 M20 - 8,8 M20 - 8,8 M20 - 8,8 M20 - 8,8 M16 - 8,8

96,0

aantal

F v,Ed

F v,Rd

F b,Rd

Fv,Ed/

bouten

in kN

Fv,Rd

Fb,Rd

1 1 1 1 1 1 1

48,4 47,7 45,8 43,3 37,1 32,5 18,4

135,6 135,6 94,1 94,1 94,1 94,1 60,3

119,6 119,6 117,8 117,8 117,8 117,8 96,0

0,36 0,35 0,49 0,46 0,39 0,35 0,30

0,40 0,40 0,39 0,37 0,31 0,28 0,19

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

C - Berekening lasverbindingen : Lassen randstaven met flenzen Max. las spanning :

s = s1 ; t =t1

t = t2

s 1 = t 1 = FEd / {(a1+ a2) * Llas * wortel ( 2 ) }

; t 2 te verwaarlozen

FEd = max. druk / trek kracht in de randstaaf of diagonaal staaf a1 = keeldikte ( onder- en bovenlas voor randst. )

; Llas = p * drandst/diag..

drandst./diag. = diameter van de randstaaf / diagonaal staaf

s Ed = { s21 + 3( t21 + t22 ) }0,5 s Ed = rekenwaarde van de vergelijkingsspanning a1 Toetsing regel :

s Ed £ f u / ( b w * gM2 )

of t1 £ 0,9 * fu / gM2

f w;u;d = ft;d / ( b * gM * wortel(3) )

gM2 = 1,25 Materiaal S 355 ----> fu = 510 N/mm2 en bw = 0,9 f u / ( b w * gM2 ) = 453 N/mm2

0,9 * fu / gM2 = 367 N/mm2

Randstaven sectie

drandst.

FEd

a1 - boven

a2 - onder

s Ed

toetsing

N/mm

N/mm2

regel

sectie 1 (o)

219,1

1134,60

167

0,37

sectie 1 (b) sectie 2 (o)

219,1 193,7

781,09 781,09

7 6

57 76

115 151

0,25 0,33

sectie 2 (b) sectie 3 (o)

193,7 139,7

407,54 407,54

6 6

6 4

39 66

79 131

0,17 0,29

sectie 3 (b) sectie 4 (o)

139,7 114,3

67,71 67,71

6 6

4 4

11 13

22 27

0,05 0,06

4 /top

114,3

12,52

0,01

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

Lassen schetsplaat aan diagonalen ( sectie 1 t/m 3 - 1 * schetsplaten):

Hoeklas L las

t 2 = FE,d / n * a * Llas ; n is aantal lassen = 1 * 4 = 4 a = Llas =

4 60

mm mm

FE,d =

48,4

kN ( max. optredende kracht)

t2 =

50,4

N/mm2

s Ed = { s21 + 3( t21 + t22 ) }0,5 =

N/mm2

87,3

Materiaal S 235 ----> fu = 360 N/mm2 en bw = 0,8 f u / ( b w * gM2 ) = 360 N/mm2

s Ed £ f u / ( b w * gM2 ) =

87,3

360

0,24

< 1 ; Voldoet

Lassen schetsplaat aan diagonalen ( sectie 4 - 1 * schetsplaten):

t 2 = FE,d / n * a * Llas ; n is aantal lassen = 1 * 4 = 4 a = Llas =

4 41

mm mm

FE,d =

18,4

kN ( max. optredende kracht)

t2 =

28,0

N/mm2

s Ed = { s21 + 3( t21 + t22 ) }0,5 =

N/mm2

48,5

Materiaal S 235 ----> fu = 360 N/mm2 en bw = 0,8 f u / ( b w * gM2 ) = 360 N/mm2

s Ed £ f u / ( b w * gM2 ) =

48,5

360

Lassen schetsplaat aan randstaven Om praktische redenen : alle lassen hoeklas a = 4 mm rondom

0,13

< 1 ; Voldoet

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

4,5 - Voorspanning bouten van de randstaven per aansluiting dient voorspankracht: Fp;c

> b * Ft;SLS / nbouten

en per bout ; Fp;d > Ft;SLS / nbouten Fp;C = 0,7 * fub * As /gM7 ;

gM7 = 1,10

waarin: Fp;d is de rekenwaarde van de voorspankracht Ft;SLS is de representatieve waarde van de trekkracht in de randstaaf (SLS belasting)

b is vergrotingsfactor t.g.v. de prying force fub is de treksterkte van de boutmateriaal. Voor het opwekken van de voorspanning, is gekozen voor de momentmethode. Het aandraaimoment Ma, nodig voor het opwekken van een bepaalde boutkracht , wordt bij benadering bepaald met formule : (Voor formule zie: Het aandraaiien van bouten , door ir. 5.1.2e - Staalbouwk. 5.1.2e

Ma = k . d . F waarin: k - een coëfficiënt , afhankelijk van draadwrijving, spiegelwrijving en spoed schroefdraad (voor termisch verzinkte bouten zonder smeermiddel, k is ca' 0,16 ) d - de boutdiameter F - de boutkracht ( voorspankracht) Ma = 0,16 . d . Fp;d en Fp;d = Ma / 0,16 * d sectie

bouten

F t;SLS in kN

b *F t,SLS/bout in kN

F p;c ,max in kN

F p;d / bout in kN

percent. v.d aandraaivoorsp. mom. ( Nm)

1 (ankers)

M24 - 8,8

653

110,3

179,7

130

500

1 en 2

M27 - 8,8

453

105,3

233,7

151

650

2 en 3

M24 - 8,8

235

57,9

179,7

130

500

3 en 4

M16 - 8,8

10,0

79,9

120

4 en top

M16 - 8,8

2,0

79,9

120

Bij toepassing van de "Nordlockringen" bouten

F p;d / bout in kN

percent. v.d aandraaivoorsp. mom. ( Nm)

M27-8,8

182

786

M24-8,8

140

538

M20-8,8

310

M16- 8,8

159

Voor aandraaimoment is ervan uitgegaan van verzinkte bouten zonder smeermiddel, k = 0,16.

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

4.6 - Berekening instortring Uitwendig diameter ring

Duitw =

480

Inwendig diameter ring

Dinw =

180

Steek cirkel ankers

Dst,c =

330,0

Dikte ankerplaat =

tankerpl. =

mm 2 N/mm

Staalkwaliteit : ankers :

fy;d =

235

M24- 8,8 - aantal ankers = Ft;Ed =

2,03 *

12,0 1067,7 =

2165

155509

sbeton =

13,9

N/mm2

MEd = sbeton * L / 2 L = 0,5*(Duitw - Dst.c) - ez,bout L =

75,0

11,0

MEd =

28524

Nmm/mm'

64,0 mm

Vz;Ed=

1044

MRd = (1/4) *1,0 * t2 * fy;d =

36719

Nmm/mm'

VRd = 1,0 * t * fy;d / 30,5

3392

N/mm'

36718,8

Ms;d / Mu;d =

= 28524 /

;

sb = Vs;d / Vu;d =

1044 /

3392

tz =

0,78 182,6

0,31 41,8

Vergelijkingsspanning :

svlg =

196

N/mm

< 235 MPa -- Voldoet

N/mm'

< 1,0 -- Voldoet N/mm2 < 1,0 -- Voldoet N/mm2

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

4,7 - Steunpuntreacties t.p.v voet van de mast ( krachten in kN. )

"Y"

3 "X" "X"

"Z"

2 3000

Belasting geval 1 ; Eigengewicht mast en antennes - gg = 1,0 knoop 1 2 3 som reacties som lasten

X -reactie kN 0,77 -0,77 0,00

Y -reactie kN 0,44 0,44 -0,88

Z -reactie kN -30,64 -30,64 -30,64

0,00 0,00

-91,93 91,93

Belasting geval 2 ; Windbelasting mast en antennes in de Y - richting - gq = 1,0 knoop 1 2 3 som reacties som lasten

X -reactie kN -9,80 23,37 -13,57

Y -reactie kN -5,66 -31,82 -46,14

Z -reactie kN 392,08 392,08 -784,16

0,00 0,00

-83,62 83,62

0,00 0,00

Belasting geval 3 ; Windbelasting mast en antennes in de X - richting - gq = 1,0 knoop 1 2 3 som reacties som lasten

X -reactie kN -44,68 -23,09 -9,63

Y -reactie kN -9,18 21,64 -12,46

Z -reactie kN 635,90 -635,90 0,00

-77,41 77,41

0,00 0,00

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

Belasting combinaties wind in "Y"-richting

gg=1.0 , gq=1.0 knoop 1 2 3 som reacties som lasten

gg=1.1 , gq=1.4

X -reactie kN -9,04 22,60 -13,57

Y -reactie kN -5,22 -31,38 -47,02

Z -reactie kN 361,44 361,44 -814,80

X -reactie kN -12,88 31,88 -19,00

Y -reactie kN -7,44 -44,06 -65,57

Z -reactie kN 515,20 515,20 -1131,53

0,00 0,00

-83,62 83,62

-91,93 91,93

0,00 0,00

-117,06 117,06

-101,12 101,12

wind in "X"-richting

gg=1.0 , gq=1.0 knoop 1 2 3 som reacties som lasten

gg=1.1 , gq=1.4

X -reactie kN -43,92 -23,86 -9,63

Y -reactie kN -8,74 22,08 -13,35

Z -reactie kN 605,26 -666,54 -30,64

X -reactie kN -61,71 -33,17 -13,49

Y -reactie kN -12,36 30,79 -18,42

Z -reactie kN 856,55 -923,97 -33,71

-77,41 77,41

0,00 0,00

-91,93 91,93

-108,37 108,37

0,00 0,00

-101,12 101,12

4,8 - Samenvatting fundatie belastingen

wind in "Y"-richting

Voetmoment Dwarskracht Gewicht Max. gedrukte voet Max. getrokken voet

wind in "X"-richting

Voetmoment Dwarskracht Gewicht Max. gedrukte voet Max. getrokken voet

B.C. 1 gg=1.0 ,

gq=1.0

2037 kNm 84 kN 92 kN -815 kN 754 kN

B.C. 3 gg=1.0 ,

B.C. 2 gg=1.1 ,

gq=1.4 gg=0.9 , gq=1.4 2852 kNm 117 kN 101 kN -1132 kN 1070 kN

gq=1.0

1908 kNm 77 kN 92 kN -667 kN 605 kN

B.C. 4 gg=1.1 ,

gq=1.4 gg=0.9 , gq=1.4 2671 kNm 108 kN 101 kN -924 kN 863 kN

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

4,9 - Fundatie belastingen in de windgebied I, II en III onbebouwd YG 3 1732 XG

2598 866

3000

Geldigheidsgebied : windgebied I - onbebouwd Wind in Y - rich.

B.C. 1 gg=1.0 ,

gq=1.0

B.C. 2 gg=1.1 ,

gq=1.4

B.C. 3 gg=0,9 ,

gq=1.4

Voetmoment Dwarskracht Gewicht mast

2037 84 92

kNm kN kN

2852 117 101

kNm kN kN

2852 117 83

kNm kN kN

Max. gedrukte voet Max. getrokken voet

815 754

kN kN

1132 1064

kN kN

1125 1070

kN kN

B.C. 1 gg=1.0 ,

gq=1.0

B.C. 2 gg=1.1 ,

gq=1.4

B.C. 3 gg=0,9 ,

gq=1.4

Voetmoment Dwarskracht Gewicht mast

1908 77 92

kNm kN kN

2671 108 101

kNm kN kN

2671 108 83

kNm kN kN

Max. gedrukte voet Max. getrokken voet

667 605

kN kN

924 857

kN kN

918 863

kN kN

Wind in X - rich.

39,99m vakwerkmast

Rev 2019-1

Geldigheidsgebied : windgebied II - onbebouwd Wind in Y - rich.

B.C. 1 gg=1.0 ,

gq=1.4

B.C. 3 gg=0,9 ,

gq=1.4

Voetmoment Dwarskracht Gewicht mast

2389 98 101

kNm kN kN

2389 98 83

kNm kN kN

Max. gedrukte voet Max. getrokken voet

kN kN

953 886

kN kN

947 892

kN kN

B.C. 1 gg=1.0 ,

gq=1.0

B.C. 2 gg=1.1 ,

gq=1.4

B.C. 3 gg=0,9 ,

gq=1.4

Voetmoment Dwarskracht Gewicht mast

1588 64 92

kNm kN kN

2223 90 101

kNm kN kN

2223 90 83

kNm kN kN

Max. gedrukte voet Max. getrokken voet

560 499

kN kN

775 707

kN kN

768 713

kN kN

Wind in X - rich.

gq=1.0

B.C. 2 gg=1.1 ,

1706 70 92

kNm kN kN

687 626

Geldigheidsgebied : windgebied III - onbebouwd Wind in Y - rich.

B.C. 1 gg=1.0 ,

gq=1.0

B.C. 2 gg=1.1 ,

gq=1.4

B.C. 3 gg=0,9 ,

gq=1.4

Voetmoment Dwarskracht Gewicht mast

1443 59 92

kNm kN kN

2020 83 101

kNm kN kN

2020 83 83

kNm kN kN

Max. gedrukte voet Max. getrokken voet

586 525

kN kN

811 744

kN kN

805 750

kN kN

B.C. 1 gg=1.0 ,

gq=1.0

B.C. 2 gg=1.1 ,

gq=1.4

B.C. 3 gg=0,9 ,

gq=1.4

Voetmoment Dwarskracht Gewicht mast

1342 54 92

kNm kN kN

1878 76 101

kNm kN kN

1878 76 83

kNm kN kN

Max. gedrukte voet Max. getrokken voet

478 417

kN kN

660 592

kN kN

654 598

kN kN

Wind in X - rich.

Legenda toegepaste uitzonderingsgrondslagen In dit document zijn gegevens definitief geanonimiseerd op grond van: Wet

Artikel

Omschrijving

Pagina's

Wet open overheid

Art. 5.1 lid 2 sub e

De eerbiediging van de persoonlijke levenssfeer

1, 34, 39

De tekst is automatisch uit het bestand gehaald en kan afwijken van het origineel (kolommen, tabellen en koppen lopen door elkaar). Het officiële stuk bij de gemeente is leidend. Bron: https://api.notubiz.nl/document/16997148/1