Document · PDF

1.1.17 bijlage 17 aanvraagformulier 32_G-SB_B001_V1 (geanonimiseerd)_1

Raadsvergadering 9 juni 2022, gemeente HeerenveenBij agendapunt: (Ontwerp) verklaring van geen bedenkingen appartementen aan de Heremaweg, voormalige meubelzaak van Vesta in Heerenveen, naast ijsstadion Thialf46.995 woorden

Open het PDF bij de gemeente ↗Naar de vergadering →

Tekst van het document

Uit het bestand gehaald, zonder opmaak, tabellen en afbeeldingen · deel 1 van 5

KTN Engineering B.V. Postbus 107 8530 AC Lemmer Nederland

RAPPORT

T +31(0)513 – 226 336

Appartementengebouw locatie Vesta a/d Heremaweg 22 te Heerenveen

info@ktn.nu www.ktn.nu Rabobank, IBAN: NL82 RABO 0346 2566 66

B. Gewichts- en stabiliteitsberekeningen

Opdrachtgever Projectnummer Versie Datum Status

KvK. 75922657

Zwanenburg Projecten 21.0202 v1 26-11-2021 Definitief

Auteur Controle

Op alle aanbiedingen, contracten en leveringen zijn de algemene voorwaarden van de DNR-2011 (herz. juli 2013) van toepassing. Op verzoek kunnen wij u deze algemene voorwaarden toezenden.

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

INHOUDSOPGAVE 1.

INLEIDING ..................................................................................................................................................... 2 1.1 Projectomschrijving ............................................................................................................................ 2 1.3 Opdracht ............................................................................................................................................. 2 1.4 Rapportage.......................................................................................................................................... 3 1.5 Versiebeheer ....................................................................................................................................... 3 2. GEWICHTSBEREKENINGEN ........................................................................................................................... 4 3. STABILITEITSBEREKENINGEN ........................................................................................................................ 5 3.1 Algemeen......................................................................................................................................................

5 3.2 Verdeling windbelasting ............................................................................................................................... 6 3.3 Scheefstand .................................................................................................................................................. 7 3.4 Aanpendelende belasting ............................................................................................................................. 8 3.5 Globale berekening stabiliteit ...................................................................................................................... 8 3.5.1 Handberekeningen volgens EC2 ................................................................................................................... 8 3.5.2 Kerndoorsnedes ......................................................................................................................................... 10 3.5.3 Resultaten uit de handmatige globale beoordeling ................................................................................... 11 3.6 Beoordeling stabiliteit met 3D model ........................................................................................................ 11 3.6.1 Materiaaleigenschappen ............................................................................................................................

11 3.6.2 Modellering vloeren ................................................................................................................................... 12 3.6.3 Stijfheid staalconstructie ............................................................................................................................ 13 3.6.4 Veerconstante steunpunten....................................................................................................................... 13 3.6.5 Analyse stabiliteit 3D FEM model ............................................................................................................... 15 3.6.6 Beoordeling vervorming ............................................................................................................................. 16 3.6.7 Controle reacties uit de stabiliteitscombinaties ......................................................................................... 18 3.6.8 Absolute ondergrens met palen op trek .................................................................................................... 18

BIJLAGEN A Gewichtsberekeningen excel uitvoer B Bepaling bouwwerkfactor cscd C Globale berekeningen stabiliteit D Uitvoer SCIA 3D model stabiliteit

KTN KTN KTN KTN

Pagina 1

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

INLEIDING

1.1

Projectomschrijving

Op terrein voormalige locatie Vesta Meubels a/d Heremaweg 22 te Heerenveen gaat Zwanenburg Projecten een nieuw appartementencomplex ontwikkelen. Hiervoor wordt een deel van het bestaande (laagbouw) pand gesloopt t.b.v. deze nieuwbouw.

Figuur 1 Impressie appartementengebouw (Bron: Rene van Zuuk architecten)

Het betreft de nieuwbouw van een appartementencomplex van 9 bouwlagen met de globale afmetingen 23x27x34 m in een rechthoekig volume. De beganegrond heeft een bijeenkomstfunctie en vanaf 1e t/m 8e verdieping woonfuncties in de vorm van units welke bouwkundig gescheiden worden. Centraal is de verkeersruimte gesitueerd met trappenhuis en liftkernen. 1.2

Ontwerpteam Opdrachtgever Architect hoofdgebouw Architect schijngevel Adviseur constructies Bouwfysica en brandveiligheid Staalconstructie Betonconstructie

1.3

Zwanenburg projecten VDZ Architecten Rene van Zuuk architecten KTN Engineering Adviesbureau Ewout van Halteren Staalbouw Nagelhout Bakhuizen C. van der Hauw betonbouw

Opdracht

In opdracht van Zwanenburg projecten (ZP) heeft KTN Engineering BV (KTN) opdracht gekregen voor het maken van het constructief ontwerp van de boven- en onderbouw en het DO uit te werken op besteksniveau voor indiening gemeente en verdere verwerking naar UO status.

Pagina 2

Project Onderwerp Versie Datum

1.4

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Rapportage

Het project bevindt zich in de DO fase die vanuit het VO en TO is ontwikkeld. Voor de indiening bouwvergunning is reeds een ontwerpnota ingediend waarin de beknopte uitgangspunten voor het constructief ontwerp zijn aangegeven. Deze DO eindrapportage zal uiteengezet worden in deelrapporten: A. B. C. D.

Constructief Uitgangpuntenrapport Gewichts- en stabiliteitsberekeningen Geotechniek en betonconstructies onderbouw Constructies bovenbouw

Onderliggend rapport is rapport deel B: Gewicht- en Stabiliteitsberekeningen In dit rapport wordt de lastdistributie naar de fundering beschouwd en wordt de stabiliteit van het evenwicht beoordeeld. De resultaten geven de input voor de constructieve uitwerking van de fundering. Parallel aan de afzonderlijke berekeningen van de onderdelen is een totaal 3D rekenmodel in SCIA Engineer opgemaakt (zie ook rapport A voor toelichting). Resultaten zullen met elkaar vergeleken worden en meest ongunstigste uitkomst is maatgevend voor de beoordeling van het bewuste onderdeel. 1.5

Versiebeheer

Overzicht versies: # Beschrijving B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen DO Versie 1.0

Datum 26-11-2021

Revisie 0

Status Definitief

Pagina 3

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

GEWICHTSBEREKENINGEN

De hoofddraagconstructie bestaat uit een vrij eenduidig patroon van pendelkolommen in een vast stramien welke per vloer exact gelijk is. Het geheel wordt gestabiliseerd door een enkele zeer stijve centrale kern vanaf fundering tot bovenzijde dakopbouw. Met deze consistente opbouw kan de gewichtsberekening in een spreadsheet opgesteld worden die per locatie per vloer de belastingafdracht kan presenteren. De hoogste (dak)vloer heeft de hoogste waarde opgelegde belasting en zal voor de gewichtsberekeningen als volbelast beschouwd worden tezamen met de hoogste woningvloer. De overige vloeren worden momentaan belast. Zie bijlage A voor uitvoer Excel

Pagina 4

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

STABILITEITSBEREKENINGEN

3.1

Algemeen

In het navolgende wordt de stabiliteit van de constructie beoordeeld. Dit zal op globale wijze gedaan worden middels handberekeningen als op gedetailleerde wijze door het opzetten van een 3D rekenmodel Het gebouw heeft één centrale kern die de stabiliteit van de hoofddraagconstructie verzorgt. Deze kern heeft vanaf dakniveau tot 1e verdieping één continue doorsnede. Er bevinden zich echter wel sparingen in de kernwanden zodat deze voor de beoordeling als twee losse maar horizontaal gekoppelde delen doorgerekend wordt. De centrale middenwand staat geheel los van de kern en wordt niet meegerekend.

Figuur 2 Centrale kern met fundering

Figuur 3 Kerndoorsnede

Op begane grondniveau wijkt de doorsnede iets af vanwege extra deursparingen in de buitenste wanden van de kern. Voor de algemene beoordeling van de stabiliteit heeft dit een verwaarloosbare invloed. In het 3D model zal dit wel meegenomen worden om de exacte krachtsoverdracht te berekenen.

Pagina 5

Project Onderwerp Versie Datum

3.2

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Verdeling windbelasting

In rapport A is de windbelasting in algemene zin bepaald. Voor het toepassen op het bouwwerk moet deze verder uitgewerkt worden tot een opgelegde belasting in relatie tot de afmetingen van het gebouw. Fw = cscd · cf · qp (ze) · Aref • • •

De bouwwerkfactor cscd is 0.887, bepaald in bijlage B De druk- en kracht coëfficiënt cf worden bepaald aan de hand van hoofdstuk 7.2.2 NEN-EN 1991-1-4 De stuwdruk qp (ze) is afhankelijk van de hoogte en bepaald aan de hand van de verhoudingen (zie onder) hoogte en aangeblazen breedte

Verhouding b < h < 2b  23 m < 34 < 46  verdeling stuwdruk niet uniform over de hoogte

• •

Van BG t/m 7e verdieping Van 8e verdieping t/m dak

qp (ze) = 1.12 kN/m2 qp (ze) = 1.24 kN/m2

Vanwege de rechthoekige consistente plattegrond zijn er twee windrichtingen te beschouwen: • •

Wind loodrecht op cijferassen (langsrichting NO en ZW) Wind loodrecht op letterassen (dwarsrichting NW en ZO)

De druk en zuig coëfficiënten op respectievelijk loef en lijzijde zijn dan als volgt:

Pagina 6

Project

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Onderwerp Versie Datum

Zone A

h/d

cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1 cpe,10 cpe,1

-1,2

-1,4

-0,8

-1,1

-0,5

+0,8

+1,0

-0,7

≤1

-1,2

-1,4

-0,8

-1,1

-0,5

+0,8

+1,0

-0,5

Het gebrek aan correlatie van de winddrukken tussen de windzijde en de lijzijde moet in rekening zijn gebracht door de resulterende kracht met een factor 0,85 te vermenigvuldigen. 3.3

Scheefstand

De schorende constructie betreft een betonkern zodat de scheefstand conform EC2 aangehouden wordt. Aan te houden scheefstand θi = θ0 · αh · αm = 0.00238 = 1/420. • • •

Basiswaarde 1/200 Reductiefactor hoogte = 0.67 Reductiefactor aantal elementen = 0.71

Per verdieping levert de totale belasting inclusief gevel de volgende horizontaalkrachten • •

G = 3912+462 Q=

= 4375 kN  Gh = 10.5 kN = 0.46 kN/m1 lijnlast vloerrand = 1584 kN  Qh = 3.8 kN = 0.16 kN/m1 lijnlast vloerrand

Pagina 7

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Deze scheefstand wordt in de rekenmodellen op praktische wijze verdisconteerd door de windbelasting een factor 1.16 te verhogen. Dit is conservatief omdat uitgegaan dat op alle vloeren de extreme waarde opgelegde belasting heerst welke meewerken aan de scheefstand 3.4

Aanpendelende belasting

Alle pendelkolommen worden gestabiliseerd door de kern. Door de scheefstand hiervan t.g.v. de horizontale belastingen zullen zij hun eigen belasting afgeven aan de kern die op zijn beurt weer uitbuigt totdat een evenwichtstoestand is bereikt. Om dit te kunnen beoordelen is een tweede orde analyse nodig om het evenwicht in de vervormde toestand te kunnen toetsen met bijbehorende krachtsverdeling. In het 3D model wordt in de niet-lineaire combinaties voor de 2e orde analyse (GNL) de bovengenoemde scheefstand ingevoerd. Dit is feitelijk dubbelop omdat deze ook al is verwerkt in de windbelastingen. Dit wordt echter niet gecorrigeerd om ook voor de aanpendelende belasting het meest ongunstigste effect te verkrijgen (conservatief) 3.5

Globale berekening stabiliteit

3.5.1

Handberekeningen volgens EC2

De globale beoordeling wordt met handberekeningen uitgevoerd om de haalbaarheid en ontwerp te verifiëren. Als dit voldoet kan gesteld worden dan de stand zekerheid van het ontwerp gewaarborgd is. Met dit gegeven is het 3D model opgezet. Voor de globale beoordeling wordt het gebouw geschematiseerd tot twee verend ingeklemde buigstaven horizontaal scharnierend gekoppeld. De beide kerndelen zijn nagenoeg even stijf waardoor dus 50% naar de ene gaat en 50% naar de ander. Om die reden kan vereenvoudigd worden tot één systeem (zie onder)

Figuur 4 Enkele Schorende constructie met aanpendelende belasting

De buigstijfheid EI van de kern is bekend met traagheidsmoment volgens doorsnede en fictieve E – modulus volgens tabel NB-1 van NEN-EN 1992-1-1. De rotatiestijfheid van de fundering (C) wordt bepaald door het palenplan onder de kern en de paalstijfheid. De kern- en funderingsafmeting is bekend zodat een paalstramien van 9x6 ontstaat  lx = 1780; ly = 1180.

Pagina 8

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Figuur 5 Palenplan centrale kern

Het zwaartepunt van de kern als geheel staat nagenoeg in het zwaartepunt van de palen. De kern zelf is niet symmetrisch qua doorsnede waardoor bovenstaand palenplan iets afwijkt omdat we de palen direct onder de wanden willen positioneren. Voor deze globale beoordeling kan dit symmetrische plan aangehouden worden aangezien het kleine afwijkingen betreft. Voor het 3D model wordt wél het exacte palenplan gehanteerd. Voor de veerstijfheid van de paal wordt de lineaire tak van het last zakkingsdiagram voor grenstoestand 2 aangehouden. Voor de 3 basissonderingen volgt een gemiddelde waarde van 192 MN/m1  200 MN/m1. In werkelijkheid is deze waarde aan de lage kant aangezien de overheersende windbelasting kortdurend is en een hogere waarde aangehouden kan worden. Voor het verdere rekenwerk wordt 200 MN/m1 aangehouden.

Pagina 9

Project Onderwerp Versie Datum

3.5.2

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Kerndoorsnedes

Figuur 6 Eigenschappen kerndeel links

Figuur 7 Eigenschappen kerndeel rechts

Pagina 10

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Met de bovengenoemde data zijn de handberekeningen opgesteld voor de globale beoordeling van de stabiliteit. Zie hiervoor bijlage C 3.5.3

Resultaten uit de handmatige globale beoordeling

Voor de langsrichting (loodrecht op de cijferassen) is de kern ruim voldoende in staat de stabiliteit te waarborgen. Het 2e orde effect is verwaarloosbaar en met het wapenen van de kern op de 1e orde resultaten is de stabiliteit gewaarborgd. In de dwarsrichting (loodrecht op de letterassen) is de buigstijfheid beduidend lager wat resulteert in 2e orde effecten (factor 1.625). De berekening convergeert echter wel omdat factor n/n-1 groter is dan 1,1 dus met de handberekening is aangetoond dat de kern alleen voldoende is om de stabiliteit te waarborgen. Om het evenwicht te waarborgen is volgens de handberekeningen een hoog wapeningspercentage nodig bij de uiterste vezels. We weten dat de handberekeningen conservatief zijn en geeft reden tot gedetailleerdere analyse waarbij alle bijkomende effecten in opgenomen kunnen worden. Dit is niet meer handmatig uit te voeren en is een 3D model nodig op basis van FEM welke niet-lineair kan rekenen. De verwachting is dat respons van de constructie in dit model gunstiger resultaten oplevert. Ook wordt met dit model gecontroleerd of andere mechanismen kunnen optreden die kritisch zijn voor het evenwicht, zoals palen op trek of verlies algehele stabiliteit 3.6

Beoordeling stabiliteit met 3D model

Zoals in rapport A is aangegeven is er voor dit project van de constructie een 3D rekenmodel opgemaakt met daarin alle onderdelen van de hoofddraagconstructie verwerkt. Dit model is voor de rest van de uitwerking leading en wordt indien nodig geupdated. Het voordeel van dit 3D model is dat er een veel realistischer analyse uitgevoerd kan worden waarin bepaalde geavanceerde eigenschappen en randvoorwaarden ingevoerd kunnen worden. Met dit model kan het globale gedrag (zoals stabiliteit) beoordeeld worden alsmede lokaal gedrag van de liggers en kolommen maar ook UO berekeningen zoals wapening vloeren en detaillering van knopen. Voor dit onderhavige onderwerp – stabiliteit – worden in het navolgende de input en randvoorwaarden toegelicht die relevant zijn voor deze analyse. Voor in- en uitvoer rekenmodel zie bijlage D 3.6.1

Materiaaleigenschappen

Voor deze constructie is het belangrijk een goede inschatting te maken van de verschillende stijfheden. Deze zijn afhankelijk van de vorm van de doorsneden en de E-modulus. Uit de handberekeningen volgt dat voor de kern de fictieve E-modulus 5851 N/mm2 bedraagt op basis van de benuttingsgraad en hoeveelheid wapening. De begane grondvloer is een plaat die over de funderingselementen gestort wordt en dus star eraan verbonden is waardoor deze ook gaat meewerken in het systeem. Voor de krachtsverdeling t.a.v. stabiliteit wordt deze ook als gescheurd verondersteld. De fundering is een groot massief blok met hoog wapeningspercentage en is stijver dan kern en vloer. Voor de stabiliteitsbeschouwing gelden dan: • • •

Kern Vloer BG Fundering

Ed= 5851 N/mm2 Ed= 8500 N/mm2 Ed= 15000 N/mm2

De normwaarde voor Ongescheurd beton C30/37 is 28500 N/mm2 dus bovengenoemde waarden zijn absolute ondergrenzen en alleen geschikt voor de stabiliteitsbeschouwing en niet voor BGT grenstoestanden (vervorming, scheurwijdte, etc.).

Pagina 11

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Ook voor de UGT sterkte beoordeling zijn deze waarden te laag en niet realistisch. Voor de fundering zou de respons onderschat worden en daarmee te weinig wapening berekend worden. Lage E leidt tot grotere vervorming en grotere spreiding dus lagere momenten en dwarskrachten. 3.6.2

Modellering vloeren

De vloeren dragen als plaat primair de verticale belasting af naar de liggers. Het betreft kanaalplaatvloeren met (gewapende) druklaag die in één richting overspannen van stalen ligger tot ligger. In het rekenmodel wordt dit meegenomen door zogenaamde belastingpanelen welke de ingevoerde vlaklasten (in kN/m2) omrekent naar lijnlasten op de ligger. Deze panelen hebben een oneindige stijfheid in één richting en 0 in andere richting en bezitten ook geen massa. Secundair fungeert de vloer als horizontale schijf voor de afdracht van horizontale belastingen uit wind en scheefstand naar de verticale stabiliteitselementen. Deze eigenschap wordt meegenomen door fictieve staafelementen in te voeren welke alleen normaalkrachten kunnen opnemen. Deze fictieve staven hebben dezelfde eigenschappen als de voer (200x1000) maar zijn massaloos. De schijfwerking wordt hoofdzakelijk geleverd door de druklaag. D.m.v. mechanische koppelingen in vloersparingen kunnen krachten overgebracht worden van en naar de staalconstructie waardoor de vloer ook zorgt voor lokale stabiliteit van de stalen liggers (knik en kipsteun).

Figuur 8 Schematisering vloerschijf en paneel

Pagina 12

Project Onderwerp Versie Datum

3.6.3

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Stijfheid staalconstructie

In de 2e orde toestand (evenwicht in de vervormde toestand) zal de totale vervorming en de respons daarop niet alleen invloed uitoefenen op de stabiliteitselementen maar ook op de staalconstructie, deze vervormt immers ook mee. De gevels op as 1 en 7 bestaan initieel uit vloerliggers op pendelkolommen waarvan de knopen als zuiver scharnierend verondersteld worden. In werkelijkheid hebben deze knopen een bepaalde stijfheid afhankelijk van de uitvoering van de verbinding. De krachtsverdeling wijzigt hierdoor en kan niet zondermeer genegeerd worden. De kokerkolommen 250x250x16 zijn overgedimensioneerd vanwege brandwerendheid en bezitten een hoge buigstijfheid evenals de vloerliggers. Met een standaard verbinding koker op HEB ligger met uitstekende bouten in de kop- en voetplaat i.c.m. met de optredende normaaldrukkracht zal deze weerstand bieden en daarmee momenten moet overbrengen en dus geen zuiver scharnier meer is voor de 2e orde analyse. Om die reden is de initiële stijfheid van de verbinding berekend met IDEA Statica en geïmplementeerd in het 3D model.

Figuur 9 Veerstijfheid knoop gevelstaal as 1 en 7

De initiële veerstijfheid van de verbinding is 15.2 MN/mrad en zal als constante worden ingevoerd in het 3D model. Het “frame” op as 1 en 7 gaat voor deze toestand dus als een quasi-raamwerk functioneren en levert dus ook een bijdrage aan de stabiliteit in zijn geheel. 3.6.4

Veerconstante steunpunten

Uit de eerste analyses van het 3D model volgt dat er een lichte trek ontstaat bij de UGT combinaties bij dwarswind. Dit is niet wenselijk en is het zaak het evenwicht te controleren waarbij geen trek op de palen kan komen. Om de trek te elimineren zijn niet-lineaire steunpunten nodig die als veren functioneren en alleen druk op kunnen nemen. In de druksituatie zal een paal bij een bepaalde hoogte van de belasting niet meer lineair reageren maar volgt een kromme tot de bezwijkbelasting. Het steunpunt zal naast de “alleen trek” functie ook een niet-lineaire functie toegekend krijgen. Deze niet lineaire functie volgt uit het last- zakkingsdiagram van de paal in grenstoestand 1B (UGT) en 2 (BGT) volgens NEN-EN 1997 en NEN9997-1. Sondering 3 is maatgevend:

Pagina 13

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Figuur 10 Last zakkingsdiagram GT 1B en 2

Figuur 11 Input niet-lineaire veerfunctie

Zoals in het inputvenster is te zien is er geen trektak meegenomen en is de paal alleen geschikt voor drukbelasting. Bij trek zal deze uitgeschakeld worden en niet meedoen in de krachtsverdeling. Er is nog onderscheid te maken in veerwaarden voor de BGT en UGT situatie. De BGT levert voor stabiliteitsberekeningen een positievere bijdrage dan de UGT maar voor extra veiligheid wordt de UGT veerwaarden aangehouden, dat betekend karakteristiek van grenstoestand 1B wordt ingevoerd. Door de werkelijke niet -lineaire karakteristiek te voeren behoeven in feite geen onder- en bovengrenzen veerconstanten te worden onderzocht voor de beoordeling van de stabiliteit. Er is echter op de achtergrond nog een exercitie gedaan met een lineaire veer van 1 MN/m1 als ondergrens. Het verschil in resultaten bleek marginaal.

Pagina 14

Project Onderwerp Versie Datum

3.6.5

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Analyse stabiliteit 3D FEM model

Met alle bovengenoemde eigenschappen is het 3D model lineair (GL) en niet lineair (GNL) doorgerekend. Voor de beoordeling van de stabiliteit kan een groot elementennet van 1x1 m gebruikt worden om de rekentijd te beperken. Een fijner net is alleen relevant voor lokale toetsingen van onderdelen. Voor in- en uitvoer rekenmodel zie bijlage D. In deze bijlage worden uitsluitend de in- en uitvoer gegeven die voor de beoordeling stabiliteit van belang zijn. Interne staafkrachten, lokale vervormingen alsmede krachtsverdeling van de kernen worden in de betreffende rapportages behandeld. We zien in de niet-lineaire analyse dat voor de langsrichting na 1 iteratie al evenwicht gevonden is en daarmee overeenkomt met de handberekeningen (2e orde effect is dus nihil). Voor de dwarsrichting is na 6 iteraties evenwicht in de vervormde toestand bereikt bij de combinatie 0,9G + 1.50Qw.

Let op: Weergegeven waarde verplaatsing is in de UGT toestand, dus met belastingfactoren. Is niet de werkelijke waarde

 Uit de resultaten niet-lineaire 3D analyse volgt dat de stabiliteit gewaarborgd is met de ontworpen constructie Uit de reacties volgt dat er evenwicht bereikt is zonder dat de palen op trek komen. Er ontstaat herverdeling over de palen vanwege het niet lineaire gedrag van de veer waardoor de reacties niet hoger worden dan de capaciteit van de paal in de uiterste grenstoestand. Het verschil in horizontale vervorming tussen 1e orde en 2e orde berekening is voor de maatgevende dwarsrichting factor 1.24 en is lager dan met de hand berekende waarde van 1.625 en hiermee dus akkoord.

Pagina 15

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

De kritische belastingfactor ligt op 4.06 wat hoger is dan 1.22 (1,1/0.9) die geldt voor verlies totaal evenwicht van het systeem (Groep A NEN-EN 1990) dus akkoord. Dit is ook nog eens extra conservatief omdat in de eigenwaardeberekening de UGT combinaties zijn gebruikt dus mét belastingfactoren (γi) . De werkelijke veiligheid ligt dus 4.06 x (γi) en zal tussen de 5.9 en 6.7 liggen. De bijbehorende eigenwaarde of knikvorm is globaal (sway raamwerk) bij 4.06 x belasting.

Figuur 12 1e eigenwaarde (knikvorm) bij n=4.06

3.6.6

Beoordeling vervorming

Voor de beoordeling van deze gebruikstoestand zijn de gebruikte E-moduli veel te laag. In de gebruikstoestand zullen vele betonnen onderdelen ongescheurd blijven en is de stijfheid veel hoger. Tevens zijn materiaalfactoren niet van belang en is de primaire windbelasting kortdurend wat allemaal invloed heeft op het vervormingsgedrag.

Pagina 16

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

• • •

Kern Vloer BG Fundering

•

Veerkarakteristiek palen volgens grenstoestand 2.

Erep = 12000 N/mm2 Erep = 9000 N/mm2 Erep = 18500 N/mm2

Het gaat hier om de beoordeling van de horizontale vervorming waarin de windbelasting bepalend en overheersend is. Dit geld als uitgangspunt voor het aanmaken van de BGT combinaties.

Hierin zijn de karakteristieke combinaties alleen relevant. De frequente en quasi blijvende combinaties zijn relevant voor lokale toetsingen van staven waarvan de toetsingen worden uitgevoerd in rapport D. Uit de 3D analyses voor de BGT volgt een maximale vervorming vloer 9e verdieping (29500+) = 49.1 mm = 1/600H. Dit is lager dan de eis volgens A1.4.3 (7) van NEN-EN 1990 = 1/500 = 29500/500 = 59 mm dus akkoord!

Figuur 13 Knoopvervorming op 29500+ (omhullende alle BGT combinaties)

Pagina 17

Project Onderwerp Versie Datum

3.6.7

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Controle reacties uit de stabiliteitscombinaties

Er is evenwicht gevonden in de vervormde toestand waarbij de steunpunten geen trek kunnen opnemen. Uit de uitvoer van de reacties volgt dan ook dat dit daadwerkelijk het geval is. Ook blijft de maximale drukreactie onder de grenswaarde drukcapaciteit door invoer van de niet-lineaire veerkarakteristiek.

Figuur 14 Uitvoer reacties omhullende van alle UGT combinaties voor stabiliteit

3.6.8

Absolute ondergrens met palen op trek

Om te verifiëren dat trek op de palen daadwerkelijk niet of nauwelijks optreed is een extra analyse (met dezelfde lage buigstijfheden) gemaakt in het 3D model door de staalconstructie volledig te elimineren en uitsluitend de centrale kern te activeren én de palen als lineaire veren te beschouwen met druk én trektak. Uit de resultaten volgt dat met deze zeer conservatieve modellering er voor stabiliteit evenwicht slechts op 5 palen trek kan komen met een maximum van 45 kN wat nog steeds lager is dan de trekcapaciteit van 75 kN. Bij deze absolute ondergrens wordt er dus nog steeds evenwicht gevonden (in vervormde toestand) waardoor we kunnen concluderen dat het ontwerp voldoet.

Pagina 18

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

Figuur 15 Trek op palen bij absolute ondergrens analyse

Pagina 19

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

BIJLAGE A Gewichtsberekeningen

Pagina 20

1 onder onder onder onder onder onder onder onder onder

2 onder onder onder onder onder onder onder onder onder

As B en F -2 en 6 Dak Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd

G 9e 8e 7e 6e 5e 4e 3e 2e 1e

As A en G - 2 en 6 Dak Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd

Q 6,71 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30

G 9e 8e 8e 7e 7e 6e 6e 5e 5e 4e 4e 3e 3e 2e 2e 1e 1e

Ψ;0 5,00 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55

Q 6,71 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30

m2 1,00 1,00 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40

Ψ;0 5,00 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55

G 26,50 26,50 26,50 26,50 26,50 26,50 26,50 26,50 26,50

m2 1,00 1,00 1,00 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40

Q 177,82 166,95 166,95 166,95 166,95 166,95 166,95 166,95 166,95

G 13,20 19,20 13,20 19,20 13,20 19,20 13,20 19,20 13,20 19,20 13,20 19,20 13,20 19,20 13,20 19,20 13,20

per verd

cumulatief

Qi;Ed (6.10a)

Qi;Ed (6.10b)

1,2G+1,5Q

1,35G+(Ψ;0*1,50*Q)

132,50 67,58 27,03 27,03 27,03 27,03 27,03 27,03 27,03

Q 88,57 38,40 83,16 38,40 83,16 38,40 83,16 38,40 83,16 38,40 83,16 38,40 83,16 38,40 83,16 38,40 83,16

per verd

66,00 0,00 33,66 0,00 13,46 0,00 13,46 0,00 13,46 0,00 13,46 0,00 13,46 0,00 13,46 0,00 13,46

412,13 301,7025 240,885 240,885 240,885 240,885 240,885 240,885 240,885

438,80 326,75 241,60 241,60 241,60 241,60 241,60 241,60 241,60

Q 177,82 344,77 511,72 678,67 845,62 1012,57 1179,52 1346,47 1513,42

per verd

cumulatief

Qi;Ed (6.10a)

Qi;Ed (6.10b)

1,2G+1,5Q

1,35G+(Ψ;0*1,50*Q)

205,29 46,08 150,28 46,08 119,99 46,08 119,99 46,08 119,99 46,08 119,99 46,08 119,99 46,08 119,99 46,08 119,99

218,57 51,84 162,76 51,84 120,34 51,84 120,34 51,84 120,34 51,84 120,34 51,84 120,34 51,84 120,34 51,84 120,34

QEd 132,50 200,08 227,11 254,14 281,17 308,20 335,23 362,26 389,29

Q 88,57 126,97 210,13 248,53 331,69 370,09 453,25 491,65 574,81 613,21 696,37 734,77 817,93 856,33 939,49 977,89 1061,05

438,80 765,55 1007,15 1248,75 1490,35 1731,95 1973,55 2215,15 2456,75

QEd 66,00 66,00 99,66 99,66 113,12 113,12 126,59 126,59 140,05 140,05 153,52 153,52 166,98 166,98 180,44 180,44 193,91

218,57 270,41 433,17 485,01 605,35 657,19 777,54 829,38 949,72 1001,56 1121,91 1173,75 1294,09 1345,93 1466,27 1518,11 1638,46

3 onder onder onder onder onder onder onder onder onder

4 onder onder onder onder onder onder onder onder onder

As B en F - 4 Dak Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd

G 9e 8e 7e 6e 5e 4e 3e 2e 1e

As A en G - 4 Dak Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd

Q 6,71 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30

G 9e 8e 8e 7e 7e 6e 6e 5e 5e 4e 4e 3e 3e 2e 2e 1e 1e

Ψ;0 5,00 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55

Q 6,71 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30

m2 1,00 1,00 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40

Ψ;0 5,00 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55

G 28,60 28,60 28,60 28,60 28,60 28,60 28,60 28,60 28,60

m2 1,00 1,00 1,00 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40

Q 191,91 180,18 180,18 180,18 180,18 180,18 180,18 180,18 180,18

G 14,30 20,65 14,30 20,65 14,30 20,65 14,30 20,65 14,30 20,65 14,30 20,65 14,30 20,65 14,30 20,65 14,30

per verd

cumulatief

Qi;Ed (6.10a)

Qi;Ed (6.10b)

1,2G+1,5Q

1,35G+(Ψ;0*1,50*Q)

143,00 72,93 29,17 29,17 29,17 29,17 29,17 29,17 29,17

Q 95,95 41,30 90,09 41,30 90,09 41,30 90,09 41,30 90,09 41,30 90,09 41,30 90,09 41,30 90,09 41,30 90,09

per verd

71,50 0,00 36,47 0,00 14,59 0,00 14,59 0,00 14,59 0,00 14,59 0,00 14,59 0,00 14,59 0,00 14,59

444,79 325,611 259,974 259,974 259,974 259,974 259,974 259,974 259,974

473,57 352,64 260,75 260,75 260,75 260,75 260,75 260,75 260,75

Q 191,91 372,09 552,27 732,45 912,63 1092,81 1272,99 1453,17 1633,35

per verd

cumulatief

Qi;Ed (6.10a)

Qi;Ed (6.10b)

1,2G+1,5Q

1,35G+(Ψ;0*1,50*Q)

222,39 49,56 162,81 49,56 129,99 49,56 129,99 49,56 129,99 49,56 129,99 49,56 129,99 49,56 129,99 49,56 129,99

236,79 55,76 176,32 55,76 130,37 55,76 130,37 55,76 130,37 55,76 130,37 55,76 130,37 55,76 130,37 55,76 130,37

QEd 143,00 215,93 245,10 274,27 303,45 332,62 361,79 390,96 420,13

Q 95,95 137,25 227,34 268,64 358,73 400,03 490,12 531,42 621,51 662,81 752,90 794,20 884,29 925,59 1015,68 1056,98 1147,07

473,57 826,21 1086,96 1347,70 1608,45 1869,20 2129,94 2390,69 2651,43

QEd 71,50 71,50 107,97 107,97 122,55 122,55 137,14 137,14 151,72 151,72 166,31 166,31 180,90 180,90 195,48 195,48 210,07

236,79 292,54 468,86 524,62 654,99 710,74 841,12 896,87 1027,24 1083,00 1213,37 1269,13 1399,50 1455,26 1585,63 1641,38 1771,76

5 onder onder onder onder onder onder onder onder onder

6 onder onder onder onder onder onder onder onder onder

As E en C - 2 en 6 Dak Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd

G 9e 8e 7e 6e 5e 4e 3e 2e 1e

As E en C - 1 en 7 Dak Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd

Q 6,71 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30

G 9e 8e 8e 7e 7e 6e 6e 5e 5e 4e 4e 3e 3e 2e 2e 1e 1e

Ψ;0 5,00 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55

Q 6,71 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30

m2 1,00 1,00 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40

Ψ;0 5,00 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55

G 24,20 24,20 24,20 24,20 24,20 24,20 24,20 24,20 24,20

m2 1,00 1,00 1,00 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40

Q 162,38 152,46 152,46 152,46 152,46 152,46 152,46 152,46 152,46

G 15,00 14,30 15,00 14,30 15,00 14,30 15,00 14,30 15,00 14,30 15,00 14,30 15,00 14,30 15,00 14,30 15,00

per verd

cumulatief

Qi;Ed (6.10a)

Qi;Ed (6.10b)

1,2G+1,5Q

1,35G+(Ψ;0*1,50*Q)

121,00 61,71 24,68 24,68 24,68 24,68 24,68 24,68 24,68

Q 100,65 28,60 94,50 28,60 94,50 28,60 94,50 28,60 94,50 28,60 94,50 28,60 94,50 28,60 94,50 28,60 94,50

per verd

75,00 0,00 38,25 0,00 15,30 0,00 15,30 0,00 15,30 0,00 15,30 0,00 15,30 0,00 15,30 0,00 15,30

376,36 275,517 219,978 219,978 219,978 219,978 219,978 219,978 219,978

400,72 298,39 220,63 220,63 220,63 220,63 220,63 220,63 220,63

Q 162,38 314,84 467,30 619,76 772,22 924,68 1077,14 1229,60 1382,06

per verd

cumulatief

Qi;Ed (6.10a)

Qi;Ed (6.10b)

1,2G+1,5Q

1,35G+(Ψ;0*1,50*Q)

233,28 34,32 170,78 34,32 136,35 34,32 136,35 34,32 136,35 34,32 136,35 34,32 136,35 34,32 136,35 34,32 136,35

248,38 38,61 184,95 38,61 136,76 38,61 136,76 38,61 136,76 38,61 136,76 38,61 136,76 38,61 136,76 38,61 136,76

QEd 121,00 182,71 207,39 232,08 256,76 281,45 306,13 330,81 355,50

Q 100,65 129,25 223,75 252,35 346,85 375,45 469,95 498,55 593,05 621,65 716,15 744,75 839,25 867,85 962,35 990,95 1085,45

400,72 699,10 919,73 1140,36 1361,00 1581,63 1802,26 2022,89 2243,52

QEd 75,00 75,00 113,25 113,25 128,55 128,55 143,85 143,85 159,15 159,15 174,45 174,45 189,75 189,75 205,05 205,05 220,35

248,38 286,99 471,94 510,55 647,30 685,91 822,67 861,28 998,03 1036,64 1173,40 1212,01 1348,76 1387,37 1524,13 1562,74 1699,49

7 onder onder onder onder onder onder onder onder onder

8 onder onder onder onder onder onder onder onder onder

As E en C - 4 Dak Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd Woonverd

G 9e 8e 7e 6e 5e 4e 3e 2e 1e

As B en F - 1 en 7 Dak Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd

Q 6,71 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30 6,30

G 9e 8e 8e 7e 7e 6e 6e 5e 5e 4e 4e 3e 3e 2e 2e 1e 1e

Ψ;0 5,00 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55 2,55

Q 6,71 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30

m2 1,00 1,00 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40

Ψ;0 5,00 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55

G 20,60 20,60 20,60 20,60 20,60 20,60 20,60 20,60 20,60

m2 1,00 1,00 1,00 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40

Q 138,23 129,78 129,78 129,78 129,78 129,78 129,78 129,78 129,78

G 12,20 11,70 12,20 11,70 12,20 11,70 12,20 11,70 12,20 11,70 12,20 11,70 12,20 11,70 12,20 11,70 12,20

per verd

cumulatief

Qi;Ed (6.10a)

Qi;Ed (6.10b)

1,2G+1,5Q

1,35G+(Ψ;0*1,50*Q)

103,00 52,53 21,01 21,01 21,01 21,01 21,01 21,01 21,01

Q 81,86 23,40 76,86 23,40 76,86 23,40 76,86 23,40 76,86 23,40 76,86 23,40 76,86 23,40 76,86 23,40 76,86

per verd

61,00 0,00 31,11 0,00 12,44 0,00 12,44 0,00 12,44 0,00 12,44 0,00 12,44 0,00 12,44 0,00 12,44

320,37 234,531 187,254 187,254 187,254 187,254 187,254 187,254 187,254

341,11 254,00 187,81 187,81 187,81 187,81 187,81 187,81 187,81

Q 138,23 268,01 397,79 527,57 657,35 787,13 916,91 1046,69 1176,47

per verd

cumulatief

Qi;Ed (6.10a)

Qi;Ed (6.10b)

1,2G+1,5Q

1,35G+(Ψ;0*1,50*Q)

189,73 28,08 138,90 28,08 110,90 28,08 110,90 28,08 110,90 28,08 110,90 28,08 110,90 28,08 110,90 28,08 110,90

202,01 31,59 150,43 31,59 111,23 31,59 111,23 31,59 111,23 31,59 111,23 31,59 111,23 31,59 111,23 31,59 111,23

QEd 103,00 155,53 176,54 197,55 218,57 239,58 260,59 281,60 302,61

Q 81,86 105,26 182,12 205,52 282,38 305,78 382,64 406,04 482,90 506,30 583,16 606,56 683,42 706,82 783,68 807,08 883,94

341,11 595,10 782,91 970,72 1158,53 1346,34 1534,15 1721,96 1909,77

QEd 61,00 61,00 92,11 92,11 104,55 104,55 117,00 117,00 129,44 129,44 141,89 141,89 154,33 154,33 166,77 166,77 179,22

202,01 233,60 384,03 415,62 526,85 558,44 669,66 701,25 812,48 844,07 955,30 986,89 1098,12 1129,71 1240,93 1272,52 1383,75

9 onder onder onder onder onder onder onder onder onder

As A en G - 1 en 7 Dak Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd Gevel Woonverd

G 9e 8e 8e 7e 7e 6e 6e 5e 5e 4e 4e 3e 3e 2e 2e 1e 1e

Q 6,71 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30 2,00 6,30

Ψ;0 5,00 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55 0,00 2,55

m2 1,00 1,00 1,00 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40 1,00 0,40

G 6,10 14,80 6,10 14,80 6,10 14,80 6,10 14,80 6,10 14,80 6,10 14,80 6,10 14,80 6,10 14,80 6,10

Q 40,93 29,60 38,43 29,60 38,43 29,60 38,43 29,60 38,43 29,60 38,43 29,60 38,43 29,60 38,43 29,60 38,43

30,50 0,00 15,56 0,00 6,22 0,00 6,22 0,00 6,22 0,00 6,22 0,00 6,22 0,00 6,22 0,00 6,22

per verd

cumulatief

Qi;Ed (6.10a)

Qi;Ed (6.10b)

1,2G+1,5Q

1,35G+(Ψ;0*1,50*Q)

94,87 35,52 69,45 35,52 55,45 35,52 55,45 35,52 55,45 35,52 55,45 35,52 55,45 35,52 55,45 35,52 55,45

101,01 39,96 75,21 39,96 55,61 39,96 55,61 39,96 55,61 39,96 55,61 39,96 55,61 39,96 55,61 39,96 55,61

Q 40,93 70,53 108,96 138,56 176,99 206,59 245,02 274,62 313,05 342,65 381,08 410,68 449,11 478,71 517,14 546,74 585,17

QEd 30,50 30,50 46,06 46,06 52,28 52,28 58,50 58,50 64,72 64,72 70,94 70,94 77,17 77,17 83,39 83,39 89,61

101,01 140,97 216,18 256,14 311,75 351,71 407,33 447,29 502,90 542,86 598,47 638,43 694,05 734,01 789,62 829,58 885,20

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

BIJLAGE B Bepaling gebouwfactor cscd

Pagina 21

Bepaling bouwwerkfactor CsCd - NEN-EN 1991-1-4:2005, Hfst. 6 - v3 Bepaling volgens procedure 2 (bijlage C)

Eenheden: m, Hz, m/s

Windturbulentie volgens bijlage C.1 TRILVORM 1/1

Factor alfa:

h := 32.45(max. 200m)

Breedte van de constructie [m]:

b := 22.6

Referentiehoogte voor de bouwwerkfactor (figuur 6.1) [m]:

zs := 0.6⋅ h

n := 1.50

Minimale hoogte z_min volgens tabel 4.1 [m]:

zmin := 4

Ruwheidslengte volgens tabel 4.1 [m] (zee/ onbebouwd/ bebouwd gebied):

z0 := 0.2

Turbulentelengteschaal [m]:

 zs  Lz := Lt⋅    zt 

0 "Windgebied" 1 1

Dimensieloze frequentie UGT:

Spectrale dichtheidsfunctie UGT:

"Vb" 22.1

19.4

24.5

16.9

(10 min gemiddelde met herhalingstijd van 50 jaar)

BGT Windsnelheid, Vb: (10 min gemiddelde met herhalingstijd van 1 jaar *)

Dimensieloze frequentie BGT:

vb_0 := vlookup( windgebied , TabelNB1 , 1 )

vb_0 = ( 27 )

vb := vlookup( windgebied , TabelNB1 , 2 )

vb = ( 19.4 )

Spectrale dichtheidsfunctie BGT:

fL_UGT = ( 4.404 )

6.8⋅ fL_UGT

SL_UGT :=

5 3

n ⋅ Lz fL_BGT := vm_BGT

fL_BGT = ( 6.129 )

6.8⋅ fL_BGT

SL_BGT :=

SL_UGT = 0.051

SL_BGT = 0.041

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Cdir := 1

(NB)

Seizoensfactor:

Cseason := 1

(NB)

vb_UGT := C dir⋅ C season⋅ vb_0

vb_UGT = ( 27 )

vb_BGT := Cdir ⋅ Cseason⋅ vb vb_BGT = ( 19.4 ) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Terreinruwheid (art. 4.3.2) 0.07  z0  Terreinfactor afh. van ruwheidslengte, z0: kr := 0.19⋅   kr = 0.209  0.05  Basis windsnelheid BGT:

Ruwheidsfactor:

if zs < zmin

(1 + 10.2⋅ fL_BGT)

Windrichtingsfactor:

Basis windsnelheid UGT:

( 1 + 10.2⋅ fL_UGT)

"Vb,0" 29.5

Lz = 75.983

n ⋅ Lz fL_UGT := vm_UGT

UGT Windsnelheid, Vb,0:

if zs ≥ zmin

 zmin    zt 

TabelNB1 := 0

Lt := 300

Lt ⋅ 

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Basis windsnelheid (art. 4.2) windgebied := 2 Windgebied volgens Figuur NB.1:

α = 0.59 zt := 200

Referentielengteschaal [m]:

zs = 19.47

Eigenfrequentie gebouw [Hz]:

( )

α := 0.67 + 0.05⋅ ln z0

Refentiehoogte [m]:

 zs  Cr := kr⋅ ln  if zs ≥ zmin  z0    zmin   kr⋅ ln    if zs < zmin   z0  

Cr = 0.959

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Gemiddelde windsnelheid (art. 4.3.1) (NB) Co := 1 Orografiefactor: Gemiddelde windsnelheid UGT:

vm_UGT := Cr⋅ C o⋅ vb_UGT

vm_UGT = ( 25.88 )

Gemiddelde windsnelheid BGT:

vm_BGT := Cr⋅ C o⋅ vb_BGT

vm_BGT = ( 18.595 )

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------* Opm.: Windsnelheden Vb, 10 min. gemiddelde met herhalingstijd van 1 jaar uit literatuur (cursus BV/BmS 2010, TNO - Dr. ir. R. Steenbergen)

Het totale logaritmisch decrement van de demping (bijlage F.5): δ s := 0.10

logaritmisch decrement van de constructieve demping (Tabel F.2): (gebouwen van gewapend beton = 0.10, stalen gebouwen = 0.05) logaritmisch decrement van de aerodynamische demping:

δ a := 0

logaritmisch decrement van speciale voorzieningen (eventueel):

δ d := 0

Het totale logaritmisch decrement van de demping (bijlage F.5):

δ := δ s + δ a + δ d

δ = 0.1

  2 2 2   3   b   h   b   h    1 +  2  ⋅  L  +  L  +  L  ⋅  L     z   z   z   z  

B := 

Achtergrondresponsfactor B:

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1

B = 0.745

 π 2    ⋅ SL_UGT⋅ Ks_UGT  2 ⋅ δ  

cy := 11.5 cz := 11.5 φ y_UGT :=

φ y_BGT :=

cy⋅ b ⋅ n vm_UGT cy⋅ b ⋅ n vm_BGT

φ z_UGT :=

φ z_BGT :=

cz ⋅ h ⋅ n vm_UGT cz ⋅ h ⋅ n vm_BGT

φ y_UGT = ( 15.064 )

2

  π  ⋅ SL_BGT⋅ Ks_BGT RBGT :=  2 ⋅ δ   

Resonantieresonsfactor R-BGT:

φ z_UGT = ( 21.629 )

φ y_BGT = ( 20.965 )

ν UGT := n⋅

φ z_BGT = ( 30.102 )

trilvorm := 1

ν BGT := n ⋅

Verwachtingswaarde van de freq. in een vlaag v - BGT:

Piekfactor kp - UGT:

3 : z=lineair y=lineair

4 : z=lineair y=lineair

Piekfactor kp - BGT:

"Gy" 0.5

"Ky" 1

"trilvorm" 1

"Gz" 0.278

"Kz" 1.667

0.5

0.375

1.5

0.375

1.5

0.375

1.5

0.375

1.5

0.375

1.5

Gy := vlookup( trilvorm , TabelC1 , 1) Ky := vlookup( trilvorm , TabelC1 , 2)

Gy = ( 0.5 ) Ky = ( 1 )

Gz := vlookup( trilvorm , TabelC1 , 3) Kz := vlookup( trilvorm , TabelC1 , 4)

Gz = ( 0.278 ) Kz = ( 1.667 )

RUGT

ν UGT = 0.533

ν BGT = 0.365

B + RUGT RBGT

B + RBGT

)

(

)

kp_BGT := max 2 ⋅ ln ν BGT⋅ T + 



2 ⋅ ln ν UGT ⋅ T

)  

 , 3

kp_UGT = 3.573

0.6

 , 3

kp_BGT = 3.466

(

0.6

2 ⋅ ln ν BGT⋅ T

)  

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Windturbulentie (hoofdstuk 4.4): kL := 1 Turbulentie factor: kL Turbulentie -intensiteit Iv op hoogte z: Iv := if zs ≥ zmin Iv = 0.218  zs  C o⋅ ln   z0  kL

 zmin  C o⋅ ln   z0 

if zs < zmin

Afmetingsreductiefunctie Ks - UGT: 1 2  2 2 2 1 +  ( Gy⋅ φ y_UGT) + ( Gz⋅ φ z_UGT) +   ⋅ Gy⋅ φ y_UGT⋅ Gz⋅ φ z_UGT    π  

Ks_UGT = 0.032

Afmetingfactor Cs houdt rekening met het reductie-effect op de windbelasting door het niet simultaan voorkomen van de extreme stuwdruk op het vlak:

Cs_UGT :=

Dynamische factor Cd houdt rekening met het toenemend effect van trillingen door turbulentie in resonantie met de constructie:

Cd_UGT :=

Bouwwerkfactor, CsCd (UGT):

CsCdUGT := max Cs_UGT⋅ C d_UGT , 0.85

Afmetingsreductiefunctie Ks - BGT: Ks_BGT :=

(

kp_UGT := max 2 ⋅ ln ν UGT⋅ T + 

TabelC1 := 0 1

T := 600



2 : z=lineair y=uniform

RBGT = 0.187

Middelingstijd van de referentie windsnelheid [s]

1 : z=parabolisch y=uniform

RBGT = 0.035 Verwachtingswaarde van de freq. in een vlaag v - UGT:

Bepaling G en K (tabel C.1) afhankelijke van trilvorm 1,2,3 of 4 (zie hieronder):

Ks_UGT :=

RUGT = 0.08 1

Vervalconstanten:

Dus voor BGT:

RUGT = 0.283

B = 0.554

Afmetingsreductiefunctie Ks:

Dus voor UGT:

RUGT := 

Resonantieresonsfactor R-UGT:

1 2  2 2 2 1 +  ( Gy⋅ φ y_BGT ) + ( Gz⋅ φ z_BGT) +   ⋅ Gy⋅ φ y_BGT⋅ Gz⋅ φ z_BGT  π    

Ks_BGT = 0.017

( ) 2 1 + ( 7⋅ Iv)

1 + 7 ⋅ Iv ⋅ B

Cs_UGT = 0.846

)

(

2

1 + 2⋅ kp_UGT⋅ Iv ⋅ B + R UGT  

 

1 + 7 ⋅ Iv⋅ B

(

2

Cd_UGT = 1.049



)

CsCdUGT = 0.887

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

BIJLAGE C Globale beoordeling stabiliteit met handberekeningen

Pagina 22

Project Onderwerp Versie Datum

21.0202 – Appartementengebouw locatie Vesta Heerenveen B_Gewichts- en stabiliteitsberekeningen v1.0_DO 26-11-2021

BIJLAGE D In- en uitvoer 3D model stabiliteit

Pagina 23

21.0202 3D totaal UGT

1. Project Licentienaam Project Onderdeel Omschrijving Auteur Datum Constructie Aantal knopen : Aantal staven : Aantal platen : Aantal vaste lichamen : Aantal gebruikte doorsneden : Aantal belastingsgevallen : Aantal gebruikte materialen : Gravitatieversnelling [m/s 2] Nationale norm

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

KTN 21.0202 3D totaal UGT 18. 11. 2021 Algemeen XYZ 1240 1451 111 0 11 10 6 9,810 EC - EN

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 1/146

21.0202 3D totaal UGT

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 2/146

2. Inhoudsopgave 1. Project 2. Inhoudsopgave 3. Rekenmodel_Layer fundering 4. Rekenmodel_Layer kern BG 5. Rekenmodel_Kern verdiepingen 6. Rekenmodel_Layer kolommen 7. Rekenmodel_Layer liggers 8. Rekenmodel_Layer vloeren 9. Rekenmodel_Totaal gerenderd 10. Lagen 11. Materialen 12. Doorsneden 13. Niet-lineaire functies 14. Knopen 15. Staven 16. 2D-elementen 17. 2D-element openingen 18. 2D-element interne randen 19. Belastingspanelen 20. Scharnieren 21. Knoopondersteuningen 22. Ondersteuningen op 2D elementranden 23. 2D-element standaard-EEM 24. Belastingsgevallen 24.1. Belastingsgevallen - BG1 24.1.1. Totale waarde 24.2. Belastingsgevallen - BG2 24.2.1. Totale waarde 24.2.2. Lijnlast 24.2.3. Lijnlast op 2D elementrand 24.2.4. Vlaklast 24.3. Belastingsgevallen - BG3 24.3.1. Totale waarde 24.3.2. Lijnlast 24.4. Belastingsgevallen - BG4 24.4.1. Totale waarde 24.4.2. Lijnlast op 2D elementrand 24.5. Belastingsgevallen - BG5 24.5.1. Totale waarde 24.5.2. Lijnlast 24.5.3. Lijnlast op 2D elementrand 24.5.4. Vlaklast 24.6. Belastingsgevallen - BG6 24.6.1. Totale waarde 24.7. Belastingsgevallen - BG7 24.7.1. Totale waarde 24.7.2. Lijnlast 24.7.3. Lijnlast op 2D elementrand 24.7.4. Vlaklast 24.8. Belastingsgevallen - BG8 24.8.1. Totale waarde 24.8.2. Lijnlast 24.8.3. Lijnlast op 2D elementrand 24.8.4. Vlaklast 24.9. Belastingsgevallen - BG9 24.9.1. Totale waarde 24.9.2. Lijnlast 24.10.

Belastingsgevallen - BG10 24.10.1. Totale waarde 24.10.2. Lijnlast

25. Belastinggroepen 26. Combinaties

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

1 2 4 5 6 7 8 9 10 11 11 11 19 21 30 52 54 54 56 57 66 69 69 72 72 72 73 73 74 89 91 93 93 94 97 97 98 99 99 100 100 101 102 102 103 103 104 117 119 122 122 123 124 125 126 126 127 128 128 129

132 132

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

Project Onderdeel

21.0202 3D totaal UGT

27. Niet-lineaire combinaties 28. Stabiliteitcombinaties 29. Resultaatklasses 30. Combinatiesleutel 31. Berekeningsverslag 32. Berekeningsverslag 33. Reacties 34. Berekeningsverslag 35. Kritische belastingcoëfficiënten

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 3/146

133 134 135 135 135 137 138 145 146

Project Onderdeel

21.0202 3D totaal UGT

3. Rekenmodel_Layer fundering

Z Y

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 4/146

Project Onderdeel

21.0202 3D totaal UGT

4. Rekenmodel_Layer kern BG

Z Y

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 5/146

Project Onderdeel

21.0202 3D totaal UGT

5. Rekenmodel_Kern verdiepingen

Z Y

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 6/146

Project Onderdeel

21.0202 3D totaal UGT

6. Rekenmodel_Layer kolommen

Z Y

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 7/146

Project Onderdeel

21.0202 3D totaal UGT

7. Rekenmodel_Layer liggers

Z Y

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 8/146

Project Onderdeel

21.0202 3D totaal UGT

8. Rekenmodel_Layer vloeren

Z Y

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 9/146

Project Onderdeel

21.0202 3D totaal UGT

9. Rekenmodel_Totaal gerenderd

Z Y

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 10/146

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 11/146

21.0202 3D totaal UGT

10. Lagen enkel Constructiemodel

Naam Fundering Kern BG Kern Kolommen Liggers Vloerschijf Palen Kern v2 Vloerpanelen

Kleur

û û û û û û û û

11. Materialen Staal EC3 Naam [kg/m 3 ]

S 235

7850,0

S 355

7850,0

E mod [MPa] G mod [MPa] 2,1000e+05 8,0769e+04 2,1000e+05 8,0769e+04

α [m/mK] 0.3 0,00 0.3 0,00

Type

Naam C30/37_FUNDERING C30/37_KERN C30/37_BG VLOER Vloerschijf

Beton Beton Beton Beton

Verklaring van symbolen Dichtheid in natte toestand

[kg/m 3 ] 2500,0 2500,0 2500,0 0,0

Onderlimiet [mm]

Bovenlimiet [mm]

Fy [MPa]

Fu [MPa]

0 40 0 40

40 80 40 80

235,0 215,0 355,0 335,0

360,0 360,0 490,0 470,0

E mod [MPa] 1,5000e+04 5,8510e+03 8,5000e+03 2,7100e+04

Dichtheid in natte toestand [kg/m 3 ] 2600,0 2600,0 2600,0 0,0

0.2 0.2 0.2 0.2

De waarde van de dichtheid van het kenmerk nieuwe toestand wordt alleen gebruikt als een samengesteld dek wordt ingevoerd en rekening wordt gehouden met de belasting van het eigengewicht.

12. Doorsneden CS1 Type Uitgebreid Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Kleur A [m 2] A y [m 2], A z [m 2] A L [m 2/m], A D [m 2/m] c Y.UCS [mm], c Z.UCS [mm] α [deg] Iy [m 4], Iz [m 4] iy [mm], iz [mm] W el.y [m 3], W el.z [m 3] W pl.y [m 3], W pl.z [m 3] M pl.y.+ [Nm], M pl.y.- [Nm] M pl.z.+ [Nm], M pl.z.- [Nm] d y [mm], d z [mm] It [m 4], Iw [m 6] β y [mm], β z [mm]

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

Rechthoek 600; 500 Dikke wanden C30/37_FUNDERING beton 3,0000e-01 2,5000e-01 2,2000e+00 250 0,00 9,0000e-03 173 3,0000e-02 0,0000e+00 0,00e+00 0,00e+00 0 1,2467e-02 0

2,5000e-01 2,2000e+00 300 6,2500e-03 144 2,5000e-02 0,0000e+00 0,00e+00 0,00e+00 0 0,0000e+00 0

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

Kleur

α [m/mK] 0,00 0,00 0,00 0,00

f c.k.28 [MPa] 30,00 30,00 30,00 12,00

Kleur

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 12/146

21.0202 3D totaal UGT

Afbeelding

CS2 Type Uitgebreid Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Kleur Knik y-y, Knik z-z A [m 2] A y [m 2], A z [m 2] A L [m 2/m], A D [m 2/m] c Y.UCS [mm], c Z.UCS [mm] α [deg] Iy [m 4], Iz [m 4] iy [mm], iz [mm] W el.y [m 3], W el.z [m 3] W pl.y [m 3], W pl.z [m 3] M pl.y.+ [Nm], M pl.y.- [Nm] M pl.z.+ [Nm], M pl.z.- [Nm] d y [mm], d z [mm] It [m 4], Iw [m 6] β y [mm], β z [mm] Afbeelding

CS3 Type Uitgebreid Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Kleur Knik y-y, Knik z-z A [m 2]

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

THQ 200; 5; 240; 20; 450; 12; 60 156 - Hoedligger Dunwandig S 355 gelast b

b 1,2200e-02 1,0078e-02 1,3240e+00 225 0,00 1,0483e-04 93 9,4011e-04 1,0954e-03 3,89e+05 4,05e+05 0 8,3976e-05 -25

2,1825e-03 2,1640e+00 100 1,4418e-04 109 6,4081e-04 1,1405e-03 3,89e+05 4,05e+05 -12 2,6056e-07 0

SFB HEB200; 300; 12; 40 153 - Slim Floor Balk Dunwandig S 355 gelast b

c 1,1413e-02

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 13/146

21.0202 3D totaal UGT

A y [m 2], A z [m 2] A L [m 2/m], A D [m 2/m] c Y.UCS [mm], c Z.UCS [mm] α [deg] Iy [m 4], Iz [m 4] iy [mm], iz [mm] W el.y [m 3], W el.z [m 3] W pl.y [m 3], W pl.z [m 3] M pl.y.+ [Nm], M pl.y.- [Nm] M pl.z.+ [Nm], M pl.z.- [Nm] d y [mm], d z [mm] It [m 4], Iw [m 6] β y [mm], β z [mm] Afbeelding

CS4 Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Kleur Knik y-y, Knik z-z A [m 2] A y [m 2], A z [m 2] A L [m 2/m], A D [m 2/m] c Y.UCS [mm], c Z.UCS [mm] α [deg] Iy [m 4], Iz [m 4] iy [mm], iz [mm] W el.y [m 3], W el.z [m 3] W pl.y [m 3], W pl.z [m 3] M pl.y.+ [Nm], M pl.y.- [Nm] M pl.z.+ [Nm], M pl.z.- [Nm] d y [mm], d z [mm] It [m 4], Iw [m 6] β y [mm], β z [mm]

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

9,6564e-03 1,3750e+00 150 0,00 8,4728e-05 86 6,3498e-04 7,8074e-04 2,77e+05 2,04e+05 0 1,6398e-06 84

2,1132e-03 1,3750e+00 79 4,7034e-05 64 3,1356e-04 5,7587e-04 2,77e+05 2,04e+05 -22 2,8073e-07 0

HEA180 1 - I-doorsnede Dunwandig S 355 gewalst b

c 4,5300e-03 3,2772e-03 1,0200e+00 90 0,00 2,5100e-05 74 2,9400e-04 3,2500e-04 1,15e+05 5,56e+04 0 1,4800e-07 0

1,0992e-03 1,0241e+00 86 9,2500e-06 45 1,0300e-04 1,5667e-04 1,15e+05 5,56e+04 0 6,0211e-08 0

F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 14/146

21.0202 3D totaal UGT

Afbeelding

CS5 Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Kleur Knik y-y, Knik z-z A [m 2] A y [m 2], A z [m 2] A L [m 2/m], A D [m 2/m] c Y.UCS [mm], c Z.UCS [mm] α [deg] Iy [m 4], Iz [m 4] iy [mm], iz [mm] W el.y [m 3], W el.z [m 3] W pl.y [m 3], W pl.z [m 3] M pl.y.+ [Nm], M pl.y.- [Nm] M pl.z.+ [Nm], M pl.z.- [Nm] d y [mm], d z [mm] It [m 4], Iw [m 6] β y [mm], β z [mm] Afbeelding

CS6 Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Kleur Knik y-y, Knik z-z A [m 2] Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

MSH250x250x16.0 2 - Rechthoekige kokerdoorsnede Dunwandig S 355 gewalst a

a 1,4700e-02 7,2642e-03 9,5900e-01 125 0,00 1,3270e-04 95 1,0600e-03 1,2800e-03 4,48e+05 4,48e+05 0 2,1140e-04 0

7,2642e-03 1,8168e+00 125 1,3270e-04 95 1,0600e-03 1,2800e-03 4,48e+05 4,48e+05 0 1,3021e-06 0

MSH100x100x5.0 2 - Rechthoekige kokerdoorsnede Dunwandig S 355 gewalst a

a 1,8700e-03 F:\KTN\projecten\Particulier\21.0202 - Zwanenburg projecten - App. gebouw Vesta\Berekeningen\3D rekenmodel\ 3D model v1.esa SCIA Engineer 20.0.4012 -

EC - EN Nederlandse NEN-EN NA 18. 11. 2021 15/146

21.0202 3D totaal UGT

CS7 Type Uitgebreid Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Kleur A [m 2] A y [m 2], A z [m 2] A L [m 2/m], A D [m 2/m] c Y.UCS [mm], c Z.UCS [mm] α [deg] Iy [m 4], Iz [m 4] iy [mm], iz [mm] W el.y [m 3], W el.z [m 3] W pl.y [m 3], W pl.z [m 3] M pl.y.+ [Nm], M pl.y.- [Nm] M pl.z.+ [Nm], M pl.z.- [Nm] d y [mm], d z [mm] It [m 4], Iw [m 6] β y [mm], β z [mm]

Project bestandspad Projectbestandsnaam Versie Auteur

9,2814e-04 3,8700e-01 50 0,00 2,7900e-06 39 5,5900e-05 6,6400e-05 2,33e+04 2,33e+04 0 4,3900e-06 0

9,2814e-04 7,4275e-01 50 2,7900e-06 39 5,5900e-05 6,6400e-05 2,33e+04 2,33e+04 0 4,1667e-09 0

Rechthoek 530; 250 Dikke wanden C30/37_KERN beton 1,3250e-01 1,1042e-01 1,5600e+00 125 0,00 3,1016e-03 153 1,1704e-02 0,0000e+00 0,00e+00 0,00e+00 0 1,9422e-03 0

Volgend deel →

De tekst is automatisch uit het bestand gehaald en kan afwijken van het origineel (kolommen, tabellen en koppen lopen door elkaar). Het officiële stuk bij de gemeente is leidend. Bron: https://api1.ibabs.eu/publicdownload.aspx?site=Heerenveen&id=b9ff64b2-f873-48f7-88da-0308b4822f67