Document · PDF

Bijlage 9a van reactie college Gouda op StAB conceptrapport 41014 .pdf

Commissie Fysieke leefomgeving 24 maart 2021, gemeente GoudaBij agendapunt: Beeldvorming : Turfmarkt kerk StAB rapport (GEEN BESLUIT) (20.15uur)12.808 woorden

Open het PDF bij de gemeente ↗Naar de vergadering →

Tekst van het document

Uit het bestand gehaald, zonder opmaak, tabellen en afbeeldingen · deel 1 van 2

akd benelux lawyers

Bijlage 9

J\ ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

Statische Berekening

Opdrachtgever:

BER-01B

Peters en van Leeuwen Stationsplein 9-F 2801 AK Gouda

Contactpersoon:

Projectgegevens:

Dhr. H van Vliet

18-322 Peters en van Leeuwen Turfmarktkerk te Gouda

Onderwerp berekening:

Controle sterkte en stabiliteit steigerconstructie

Opgesteld door:

Adviesbureau Dekker Engineering Aangelagen 2 5591 KG Heeze

Contactgegevens:

T: 040 - 224 0360 E: info@Adviesbureau-Dekker-Engineering.nl

Datum:

13-07-2018

Auteur:

ir. P.A. Cuijpers

Datum:

13-07-2018 ing. J.H.W. Dekker

Controleur

Paraaf: / -

Paraaf:

J\i Versie:

Opmerkingen revisie:

Aanpassingen mbt opvangen van dakconstructie

Datum revisie:

26-10-2018

Auteur revisie:

ing. T.J.R.G. Clement

i 1 ' 5 \!

Paraaf:

I 1 ADVIESBUREAU 1^/ DEKKER ENGINEERING

Inhoudsopgave Inhoudsopgave...................................................................................................................................... - 2 1.0

Eisen, randvoorwaarden en uitgangspunten....................................................................- 3 -

1.1

Voorschriften en richtlijnen.................................................................................................................... - 3-

1.2

Programmatuur.................................................................................................................................... -3-

2.0

Algemeen..................................................................................................................................... -4-

2.1

Inleiding.................................................................................................................................................-4-

2.2

Berekening volgens richtlijnsteigers.......................................................................................................- 4-

2.3

Uitgangspunten.................................................................................................................................... -4-

2.4

Modellering rekenmodel...................................................................................................................... -5-

2.5

Referentiedocumenten.......................................................................................................................... - 6-

2.6

Samenvatting.........................................................................................................................................-6-

2.7

Aansprakelijkheid................................................................................................................................. -6-

3.0

Belastingen................................................................................................................................. - 7 -

3.1

Algemeen........ ...................................................................................................................................... -7-

3.2

Permanente belasting steiger.................................................................................................................- 7-

3.3

Metselwerk/dakconstructie...................................................................................................................- 7-

3.4

Nuttige belasting.................................................................................................................................. -7-

3.5

Windbelasting....................................................................................................................................... -8-

3.6

Belastingcombinaties.......................................................................................................................... -10-

4.0

Statische berekening............................................................................................................. -11 -

4.1

Bezwijkanalyse van de steigerconstructie........................................................................................ -11 -

4.2

Controle sterkte van de steigerconstructie...................................................................................... -11 -

4.3

Staanderbelasting............................................................................................................................... -12-

4.4

Ankerbelasting.................................................................................................................................... -13-

Bijlagen Bijlage 3.4-1 Bijlage 3.4-2 Bijlage 4.0-1 Bijlage 4.0-2

Project: Datum:

Berekening representatieve windbelasting Berekening windvangend oppervlak binnenste Uitvoerdocument, rekenmodel RS1 - 3D berekening Uitvoerdocument, rekenmodel RS2 - 3D berekening (steiger + dakondersteuning)

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 2 van 15

LJ r

^ ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

1.0

Eisen, randvoorwaarden en uitgangspunten

1.1

Voorschriften en richtlijnen

De berekeningen zijn gemaakt volgens de normen/rapporten, algemeen geldende normen: NEN-EN 12810-1:2003 Gevelsteigers vervaardigd van geprefabriceerde onderdelen Deel 1: Productie specificaties NEN-EN 12810-2:2003

Steigers vervaardigd van geprefabriceerde onderdelen Deel 2: Bijzondere methoden voor het constructief ontwerpen

NEN-EN 12811-1:2003 NEN-EN 12811-2:2003 NEN-EN 12811-3:2003

Steigers - Deel 1: Steigers - Prestatie-eisen en algemeen ontwerp Steigers - Deel 2: Informatie over materialen Steigers - Deel 3: Proefbelastingen

NEN-EN 12812:2004

Ondersteuningsconstructies - Prestatie-eisen en algemeen ontwerp

NEN-EN 12813:2004

Tijdelijke bouwplaats uitrusting - Ondersteuningstorens uit geprefabriceerde onderdelen - Specifieke methoden voor het constructief ontwerpen

Aanvullende normen: NEN-EN 1991-1-1:2002/NB2007: NEN-EN 1991-l-4:2005/NB2007 : NEN-EN 1993-1-1:2006+C1/NB2007 : NEN-EN 1993-l-8:2006+Cl/NB2007 :

NEN-EN 1995-1-1:2005+C1/NB2007 : Richtlijn Steigers

Algemene belastingen, volumieke gewichten, eigen gewicht en opgelegde belastingen voor gebouwen Algemene belastingen, Windbelastingen Ontwerp en berekening van staalconstructies, Algemene regels en regels voor gebouwen Ontwerp en berekening van staalconstructies, Ontwerp en berekening van verbindingen Ontwerp en berekening van houtconstructies, gemeenschappelijke regels en regels voor gebouwen Uitgave 03-11-2013

Literatuur/rapporten: [1] Handboek Uitvoering Betonwerken; Stubeco/betonvereniging, le druk 2005 [2] Eurocode en Houten bekistingsconstructie, Stubeco studiecel D10 (groene versie) [3] Uitwerking Indieningsvereisten EEM-berekeningen; COBc versie April 2011'* * Betreft permanente bouw, digitaal bestand zal niet worden vrijgegeven. 1.2

Programmatuur

Voor de (deel)berekeningen wordt gebruik gemaakt van verschillende soorten software, te weten: Scia Engineer 3D Tekensoftware, module gevelsteigers: Deze Tekensoftware werkt binnen deze speciale gevelsteiger module met de rekenmethode volgens de Timoshenko methode (Th.II.O), welke is gebaseerd op de exacte Timoshenko oplossing voor staven met een bekende normaalkracht. Het is een 2e orde theorie gebaseerd op evenwicht van de vervormde constructie die van verplaatsingen en kleine rotaties uitgaat.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 3 van 15

ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

2.0

Algemeen

2.1

Inleiding

Dit rapport is opgesteld door Adviesbureau Dekker Engineering. Deze berekening omvat de controle van de globale sterkte en stabiliteit van de steigerconstructie. De gehele steigerconstructie is gemodelleerd. 2.2

Berekening volgens richtlijnsteigers

Steigerconstructies of gevelsteigers zijn constructies die geheel of gedeeltelijk gestandaardiseerd kunnen worden. Door leveranciers van het steigermateriaal worden dan ook standaardconfiguraties aangeleverd, dit wordt een standaardconfiguratie RS genoemd (RS = Richtlijn Steigers, hier verder genoemd als RS). Indien een steigerconstructie binnen standaardconfiguratie RS valt is het niet noodzakelijk om een aanvullende tekening en statische berekening te maken. De RS geeft aan wanneer een steigerconstructie niet meer aangemerkt mag worden als standaardconfiguratie, maar als complexe configuratie. Bij een complexe configuratie dient altijd een tekening en statische berekening aangeleverd te worden, deze aandachtspunten zijn terug te vinden in §2.3 van de RS en worden verdeelt in 4 categorieën: Geometrie; Belastingen; Toepassing; Omgeving. Er wordt tevens onderscheid gemaakt tussen een le en 2e orde berekening. Dit heeft hoofdzakelijk te maken met de stabiliteit van de steigerconstructie. In §2.4.2, figuur 2.4.1 van de RS is een stroomschema opgenomen wat aangeeft wanneer er een 2e orde berekening noodzakelijk is. In de volgende paragraaf van dit document worden de uitgangspunten van de steigerconstructie opgesomd, hierbij wordt aangegeven waar er afgeweken wordt van de standaardconfiguratie. Ook wordt hier de moeilijkheidsgraad van de steigerconstructie omschreven.

De moeilijkheidsgraad geeft het uitwerkingsniveau aan van de steigerconstructie, zowel op engineeringsniveau als op opleveringsniveau. 2.3

Uitgangspunten

Betreft steigerconstructie om het omvallen van de bestaande wanden tegen te gaan. De steigerconstructie heeft de volgende uitgangspunten: De maximale vakmaat van de steiger bedraagt 2,57*1,57 m; De maximale nuttige vloerbelasting op de steiger bedraagt 3,0 l<N/m2; De steiger wordt voorzien van 50% windreducerend gaas/folie ter bescherming van vallende voorwerpen, berekening vereist; De hoogte van de steiger boven maaiveld bedraagt +/-18 m < 24,0 m; Steiger wordt binnen en buiten opgebouwd, maar tijdens werkzaamheden is dak van kerk afgebroken, windgebied II, bebouwd gebied; De steiger binnen is vrijstaand en wordt gekoppeld aan de buitensteigers d.m.v. steigerbuizen door de open ramen van de wanden aan de voorzijde en de zijkanten en heeft steunpunten aan de wand van de achterzijde; De achterwand wordt op diverse posities voorzien van baddingen met dywidag staven welke met trekstangen naar de vloer verbonden worden om het omvallen van de achterwand tegen te gaan; De steigerconstructies buiten zijn tevens verankerd aan de bestaande wanden volgens de tekeningen, berekening vereist. Er wordt een tweede rekenmodel opgesteld waarbij tevens het steiger wordt ingezet als ondersteuningssteiger tbv opvangen dakbelasting; Zie ook het werkplan voor de verdere uitgangspunten.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 4 van 15

12/

IjKl ADVI ESBUREAU DEKKER ENGINEERING

Moeilijkheidsgraad: 2e graad Steigerconstructie valt niet meer binnen de standaardconfiguratie RS er dient een tekening en statische berekening aangeleverd te worden, er dient een 2e orde berekening uitgevoerd te worden. De overdacht van de steigerconstructie mag door steigermonteur 1 gedaan worden. 2.4

Modellering rekenmodel

De steigerconstructie is opgebouwd met het ringsteiger systeem. Het steigersysteem valt onder de geprefabriceerde, modulaire systeemsteigers. Het rekenmodel wordt voor 99% opgezet d.m.v. steigerbuizen. De steigerbuizen hebben de volgende eigenschappen, Steigerbuis: 048,3 mm *3,2, A: 414 mm2, Wv: 4,79 *103 mm3, ly: 11,58 *104 mm4, S235 tenzij anders aangegeven. Onder de standaard steigerbuizen vallen de volgende onderdelen: Staanders (3) en leuningstaander (9) Staanders en leuning worden uitgevoegd middels steigerbuizen. Deze onderdelen zorgen dat de verticaal belasting uit de vloerdelen wordt afgedragen naar de ondergrond en/of andere opleggingen. De onderlinge verbinding en de imperfectie van deze verbinding wordt in de NEN-EN 12811 §10.2.2 en §10.2.3 omschreven. Deze imperfectie wordt in het rekenmodel meegenomen.

Knie- (6), heup- (7), borst- (8), kopleuningen (10). De leuningen hebben invloed op het windvangend oppervlak. De leuning voldoen aan de eisen volgens de NEN-EN 12811 §6.2.5 en §6.3.2. De kopleuning wordt afhankelijk van het te modeleren fragment wel dan niet meegenomen. Indien meegenomen wordt het gemodelleerd als de overige leuningen met de bijbehorende koppelingen. Liggers (10), hulpkortelingen (20) en kortelingen (22). Liggers en kortelingen worden uitgevoerd middels steigerbuizen, Langs-(12), dwars-[13, steekschoor),horizontaaldiagonaal (14, horizontaalschoorverband). Om te voldoen aan de stabiliteit dient er gerekend te worden met diagonalen. Om de diagonalen mee te nemen in het rekenmodel is er voor gekozen een steigerbuis te plaatsen met een initiële verplaatsing van 1 mm. Dit houd in dat dit onderdeel eerst 1 mm moet verplaatsten voordat het constructiedeel kracht opgaat nemen en bij gaat dragen aan de stabiliteit. De diagonaal wordt aan de staanders scharnierend aangesloten. Zie naast staande afbeelding t.b.v. de modelering. Figuur 2.4-2

Verankeringen(21). Verankeringen worden op verschillende manieren gemodelleerd. Bij de Modelering diagonaal uitgangspunten wordt aangegeven of de ankerbuis aan de binnen- en/of buitenstaander wordt bevestigd. Type verankering wordt aangegeven de uitgangspunten van de constructie. In het rekenmodel worden de voetplaten (1) en voetspindels (2) anders gemodelleerd ten opzichte van de standaard steigerbuizen. De voetspindels hebben de volgende eigenschappen: 038,0 mm *5,0, A: 518 mm2, Wy: 3,79 *103 mm3, ly: 7,22 *104 mm4, S235 tenzij anders aangegeven. De oplegging wordt niet gemodelleerd als zijnde vast punt in de z-richting, maar als zijnde oplegpunt dat alleen starre druk op kan nemen. Hierdoor kan geen trekkracht opgenomen worden door het systeem. Bij een eventuele optredende trekkracht dienen er maatregelingen getroffen te worden.

Figuur 2.4-3

Modelering voetspindel

De werkvloeren (17,18) kunnen op verschillende manieren uitgevoerd worden. Met steigerdelen (15), houten planken met de volgende afmetingen B * d = 200 mm * 32 mm. Deze steigerdelen worden tevens gebruikt als kantplanken(S) en toegepast als onderstopping{25). Ook kunnen vloerelementen(16) gebruikt worden om werkvloeren te maken, deze toegepaste vloerelementen worden uitgevoerd in stalenvlonder, aluminium

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 5 van 15

A ADVI ESBUREAU DEKKER ENGINEERING

vlonders. Werkvloeren worden niet gemodelleerd, maar kunnen gecontroleerd worden d.m.v. documentatie van leveranciers. Koppelingen Steigerbuizen, staanders, liggers, kortelingen, traditionele schoren, enz. worden d.m.v. koppelingen aan elkaar verbonden. Bij een ringsteigersysteem worden staanders, ligger en schoren met elkaar verbonden d.m.v. stalenring en een spiekop zoals in de afbeelding hiernaast aangegeven. Traditionele schoren worden d.m.v. kruis- en of draaikoppelingen aan de steigerconstructie gekoppeld. De verbindingen/koppelingen hebben een veer- en rotatiestijfheid, ^ een opneembare normaal-, dwarskracht en moment en niet-lineaire verplaatsing. Alle waardes zijn opgenomen in de bibliotheek van Figuur2.4-4 Scia Engineer en worden meegenomen in het rekenmodel. Modelering koppeling Afbeelding 2.4-5 - Ringverbinding De koppelingen worden aangebracht op iedere staaf. Een onderbouwing van de toegepaste scharnieren op staven en toegepaste staven zijn weergegeven in bijlage 4.0-1, hoofdstuk 3. Materialen Ringsysteem liggers, staanders en diagonalen: Het materiaal betreft staal met kwaliteit EN 10219 - S235JRH. Het materiaal heeft een vloeigrens van minimaal Ren > 235 N/mm2 en een treksterkte van minimaal Rm > 360 N/mm2. Conform kwaliteitseisen van leverancier volgt een vloeigrens van/y,k = 320 N/mm2 2.5

Referentiedocumenten

De volgende documenten van het project zijn beschikbaar gesteld. Tekening: 18-322-01E /11-09-2018 18-322-02D/21-09-2018 18-322-03E/21-09-2018 2.6

Samenvatting

De steigerconstructie voldoet aan de gestelde eisen en randvoorwaarden uit de richtlijnsteigers. De maximale staanderbelastingen binnensteiger bedraagt Fk = 22,5 kN en Fed = 27,8 l<N. In het geval dat het dak op de steiger rust zal de maximale staanderbelasting, Fk = 28,2 kN bedragen. De maximale staanderbelastingen buitensteiger bedraagt Fk = 30,5 kN en FEd = 46,8 kN. Voor de ankerbelastingen zie paragraaf 4.4. De aannemer/opdrachtgever is verantwoordelijk voor een draagkrachtige ondergrond en dient zorg te dragen dat bovenstaande belastingen en spanningen opneembaar zijn. De verankering van de trekstaven is voor nu nog buiten beschouwing gelaten. De opdrachtgever/aannemer dient nader in het werk te bepalen hoe de trekverankering wordt aangebracht. 2.7

Aansprakelijkheid

De rapportage en bijbehorende berekeningen zijn alleen bestemd voor de opdrachtgever, te weten Peters & van Leeuwen te Gouda. Toepassing en kopiëren zonder overleg en toestemming van de opdrachtgever en ondergetekende/auteur (Adviesbureau Dekker Engineering) is niet toegestaan vanwege juridische geldigheid en aansprakelijkheid.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 6 van 15

A ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

3.0

Belastingen

3.1

Algemeen

De constructie wordt belast met permanente-, nuttige- en windbelasting. Per paragraaf worden de belastingen bepaald. 3.2

Permanente belasting steiger

De permanente belastingen worden voor een deel door het rekenprogramma meegenomen. De steigerplanken en de extra onderdelen aan de steiger (b.v. rozetten en/of koppelingen) worden niet meegenomen in het rekenmodel. Hiervoor wordt gk = 0,10 kN/m2 meegenomen. De belasting wordt per staander of korteling bepaald, dit is afhankelijk van de vakmaat en breedte van de steiger. De belasting grijpt per slaghoogte aan en bedraagt: gk = 0,30 kN/m2. De belastingen worden in het scia model als vlaklast ingevoerd in BG2. 3.3

Metselwerk/dakconstructie

De wanden van de kerk hebben een dikte van ca. 330 mm. Het metselwerk wordt ingevoerd als verticaal en horizontaal belasting. Voor de horizontale belasting is 10% van de vertikale belasting meegenomen voor de achterwand, daar deze het meeste scheef staat en 1 % voor de andere wanden. De waardes in onderstaande tabel zijn van de steiger van de achter gevel. Vertikale belasting, Eigen gewicht qz,k= dm*yeg * h.o.h. =

0,33 * 20

6,60 kN/m2

Horizontale belasting, scheefstand qx,k= dm*yeg * h.o.h. *10,0%— qx,k= dm*yeg * h.o.h. *1,0%=

0,33 * 20 * 10,0% 0,33 * 20 * 1,0%

= =

0,66 kN/m1 0,07 kN/m1

In de combinaties van de berekening is de horizontale belasting van de achterwand in de richting van de binnensteiger als 1% aangehouden, dit omdat de wand al naar de buitenkant scheef staat. De belastingen worden in het scia model als vlaklast ingevoerd in BG8, BG9 en BG10. Gelijktijdig met de scheefstand van het metselwerk rust in rekenmodel 2 tevens het gewicht van het dak op de steiger. Het gewicht wordt conservatief aangenomen als 100 kg/m2 en wordt middels vlaklast van 1,0 kN/m2 in rekening gebracht. Omdat windbelasting maatgevend is wordt er enkel windbelasting op het dak in rekening gebracht. De belasting wordt beschouwd in paragraaf 3.5. De 1 kN/m2 belasting wordt in BG8 als lijnlasten in RS2 ingevoerd. De berekende lijnlast bedraagt, qi< = 5,2 kN/m. Als conservatieve benadering wordt de belasting volledig op één staander in rekening gebracht. In werkelijkheid wordt de belasting verdeeld over minimaal 2 staanders. 3.4

Nuttige belasting

De steiger wordt belast met een totale nuttige belasting van 3,0 kN/m2. Deze belasting wordt op één vloer 100% in rekening gebracht en op één vloer voor 50% aanwezig gerekend. De belastingen worden in het scia model als vlaklast ingevoerd in BG3.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 7 van 15

Lj J Ii

3.5

1 ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

Windbelasting

De kerk wordt afgebroken, zodat de "binnen" steigerconstructie in de wind komt te staan en dus ook met windbelasting gerekend moet worden. Op dat moment krijgen de wanden ook met die windbelasting te maken en op de wanden wordt dan ook windbelasting gerekend. In de berekening wordt er met verschillende windbelastingen gerekend. De maximale windbelasting in combinatie met het eigen gewicht en de "werkwind" in combinatie met de nuttige belasting en het eigen gewicht, in de richtlijnsteigers wordt een "werkwind" aangehouden van 0,2 kN/m2. In de berekening is deze windbelasting verhoogt naar 0,3 kN/m2. De maximale windbelasting qP(z) wordt bepaald in bijlage 3.4-1. De openheid/windreductie van de steigerconstructie wordt bepaald in bijlage 3.4-2. De windbelastingfactoren op de steigerconstructie wordt op een andere wijze bepaald ten opzichte van permanente bebouwing. De openheid van zowel de steigerconstructie als de geslotenheid van het bouwwerk/gevel waar de steiger voor wordt geplaatst speelt hierin een belangrijke rol. In figuur 3.4-1 zijn verschillende mogelijke gevels weergegeven die een verschillende invloed hebben. De typen zijn indicatief en als voorbeeld weergegeven, onder de afbeelding wordt aangegeven welke geslotenheid er wordt toegepast.

Type A - Geslotenheid gevel 20-30%

Type B - Geslotenheid gevel 50-60%

Type C - Geslotenheid gevel 85-100%

Winddruk zone

Aan de hand van de geslotenheid van het bouwwerk/gevel mag volgens NEN-EN 12811-1 par. 6.2.7.3 de windbelasting loodrecht op de gevel gereduceerd worden. In deze paragraaf wordt een grafiek gegeven (figuur 6) de functie: Cs: 1(0,75/0,9*(cj)b-0,l)), hierin wordt met 4)b aangegeven wat de verhouding van de openheid van het pand bedraagt.

———>

Geslotenheid construclie/pand/bouwwerk

Afbeelding 3.4-2 - Windzones

De wanden aan de achterzijde zijn helemaal gesloten (100%) en de wanden aan de voorzijde en zijkanten daar zijn de ramen open en zijn ca. 50% gesloten. De gevelsteiger wordt geplaatst voor/om een 100% gesloten gevel. c|}b: 100/100 = 1,0, Cs: l-(0,75/0,9*((()b-0,l)) = l-((0,75/0,9)*(1,0-0,1)) = 0,25 De gevelsteiger wordt geplaatst voor/om een 50% gesloten gevel. (j)b: 50/100 = 0,5, Cs: l-(0,75/0,9*(4>b-0,l)) = l-((0,75/0,9)*(0,5-0,1)) = 0,67 -

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 8 van 15

Geen afscherming

Figuur 3.4-1 - Geslotenheid gevel

1 ADVIESBUREAU

L*/ DEKKER ENGINEERING Windbelasting, druk en zuiging De windbelastingen worden in het rekenmodel als vlaklast m2 aangebracht. Hieronder zijn de uitgangspunten opgesomd t.b.v. de optredende windbelastingen. Windbelasting, max. wind qP(z) 0,74 kN/m2 bijlage 3.4-1 = Windbelasting, werkwind qp<z) 0,30 kN/m2 bijlage 3.4-2 = = Winddruk Cf steiger 1,3 = Winddruk er wanden 1,0 = Windreductie Cf 50% steigergaas 0,5 buiten Windvangend oppervlak 0,272 = binnen = Gebouwfactor, cs Geslotenheid 0,25/0,67 Voor de winddruk op de wanden is voor alle wanden factor 1,0 aangehouden i.p.v. 0,8 druk voorgevel en 0,5 zuiging achtergevel, dit is een conservatieve aanname. De wanden zijn volledig gesloten gerekend t.b.v. winddruk, geen reductie van de sparingen. Voor de steiger binnen is een gedeelte windbelasting aangehouden, dit is de situatie als het dak weg is. Dit is een aanname, daar het lastig is om te bepalen hoeveel windbelasting op de binnensteiger komt i.v.m. hoeveel dak weg is. Werk- windbelasting 0,3*1,3 *0,5*0,67 qp(z)Cpe = 0,3*1,3 *0,5*0,25 qP(z)CPe =

0,13 0,05 0,30 0,05

kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2

Steiger buiten overige wanden Steiger buiten achterwand wanden

= =

0,32 0,13

kN/m2 kN/m2

Steiger buiten overige wanden

0,77 0,27

kN/m2

wanden Steiger binnen

qP(z)CPe =

0,3*1,0

= = =

qP(z)Cpe =

0,3*1,3 *0,272

Steiger binnen

De belastingen worden als vlaklast ingevoerd in BG5 en BG7. Maximale windbelasting qP(z)Cpe = qP(z)Cpe = qP(z)Cpe = qP(z)Cpe =

0,74*1,3*0,5*0,67 0,77*1,3*0,5*0,25 0,77*1,0 0,77*1,3*0,272

kN/m2

Steiger buiten achterwand

De belastingen worden als vlaklast ingevoerd in BG4 en BG6. Er wordt geen extra windbelasting op het bestaande dak gerekend. De windbelasting op het steiger welke gerekend wordt voor steiger zonder dak situatie is immers maatgevend en is aangehouden. Windbelasting ten opzichte van schaal van Beaufort De windsnelheid betreft de maximale windbelasting en is berekend op 16,7 m/s (op 10 meter boven maaiveld) en komt neer op een windkracht 7 op de schaal van Beaufort. De maximaal gemiddelde windsnelheid op de betreffende hoogte, 18 meter, bedraagt 20,0 m/s. De windsnelheden zijn de gemiddelde windsnelheden welke voor de gegeven locatie maximaal zullen optreden. De maximale piekwindsnelheid, gemeten op 10 meter hoogte, bedraagt 30,5 m/s (109,8 km/uur). Werkwind = qP(w) = (^^Ivdo))*1^*?* vm(io)2 => (0,30*10A7(l+7*0,28)/0,5/l,25)AO-5 = 12,7 m/s De windsnelheid betreft de werkwind en valt binnen windkracht 6 op de schaal van Beaufort. Bij het optreden van dergelijke windkrachten mag de steigerconstructie niet meer betreed worden.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 9 van 15

ADV! ESBUREAU DEKKER ENGINEERING

3.6

Belastingcombinaties

De constructie wordt doorgerekend met een combinatie van blijvende en veranderlijke belastingen. De belastingfactoren zijn opgesteld aan de hand van NEN-EN 1990 en Stubeco studiecel D10. Het ontwerp is gebaseerd op uiterste grenstoestand en de bruikbaarheidsgrenstoestand. De situatie onderscheid zich alleen in een tijdelijke situatie. In de berekening van de uiterste grenstoestand wordt alleen "STR" het intern bezwijken of buitensporige vervorming van de constructie getoetst. Anders dan NEN-EN 1990 wordt er gerekend met de belastingfactoren uit de richtlijnsteigers. Tabel 3.5-1 Combinaties en factoren Combinaties

Doel

................ , Bruikbaarheidsgrenstoestand

Doorbuiging/ ^ . . reactiekrachten

Uiterste grenstoestand Uiterste grenstoestand Kantelen/stabiliteit

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Blijvende

Veranderlijke

belasting

Windbelasting

1,0

0,5

1,0

1,2

1,5

1,2

0,75

1,5

Sterkte

Pagina 10 van 15

Iptl ADVIESBUREAU 1^/ DEKKER ENGINEERING

4.0

Statische berekening

4.1 Bezwijkanalyse van de steigerconstructie Scia Engineer geeft in het uitvoerdocument de per belastingcombinatie een otkritisch, deze otkritisch geeft aan in welke mate de constructie instabiel is. Indien de waarde van otkritisch lager is dan 1,0 is de steigerconstructie instabiel. Tevens wordt aan de hand van deze waarde de instabiliteit, knikiengtes en bezwijkpatroon van de constructie berekend. RS01 (bijlage 4.0-1): Bezwijkpatroon volgens NLCombi5/l, otkritisch = 2,84 RS02 (bijlage 4.0-2): Bezwijkpatroon volgens NLCombi5/l, otkritisch = 2,84 Otkritisch < 10, tweede orde niet-lineaire berekening noodzakelijk. Met bovenstaande waarden wordt de berekening vervolgt en een 2e order niet-lineaire berekening gemaakt. Om 2e orde te rekenen wordt er gerekend met de vorm van de kritische elastische knikvorm r|cr van de constructie, dit zowel voor de globale als lokale imperfectie. De amplitude van de desbetreffende imperfectie dient met de volgende formule bepaald te worden: r|init = eo * NCr/Elr|"cr,max * rjcr. Als ongunstige benadering wordt hiervoor r|Cr = 15 mm aangehouden. 4.2

Controle sterkte van de steigerconstructie

Scia Engineer geeft in het uitvoerdocument de hoogste optredende u.c. per belastingcombinatie. Een uitgebreid overzicht van de maatgevende staaf in de bijlage 4.0-1, in deze bijlage zijn tevens de u.c.'s van de koppelingen getoond. Controle staven: RS01 (bijlage 4.0-1) :u.c. NLCombi5 = 1,00 <1,0 RS02 (bijlage 4.0-2) :u.c. NLCombi5 = 1,00 <1,0

Voldoet Acceptabel

Controle koppelingen: RS01 (bijlage 4.0-1): u.c. UGT = 0,88 < 1,0 RS02 (bijlage 4.0-2): u.c. UGT = 0,92 < 1,0

Voldoet Voldoet

Toetsing van dubbele buisligger De steigerconstructie wordt plaatselijk voorzien van dubbele buisliggers bij overspanning van 2,57 m i.v.m. de nuttige belasting van 3,0 kN/m2. De maximaal optredende belasting op de buisligger bedraagt, Pk = Lvloer * C|werk,k — 1,4*3,0 - 4,2 kN/m. De maximale opneembare belasting is door de leverancier opgenomen in de technische documentatie. De maximale belasting is berekend uitgaande van veiligheidsfactoren yp en rekening houdend met het eigengewicht e.d. De maximale opneembare belasting volgt uit onderstaande tabel en bedraagt voor een maximale vakmaat van 2,57, qpd = 5,4 kN/m. u.c. UGT = qk / qRd = 4,2/5,4 = 0,78 < 1,0

Artnr. 2625/m Tabel 20a; Belastbaarheid dubbele buisliggers (0)

Veldlengte [m]

1.57

2.07

2.57

3.07

Gelijkmatige “ belasting q[kW/mj

14.5

8.6

5.4

3.6

Puntbelasting (p) X---------- % in het midden [kN] 10.6

6.9

4.6

3.6

Tweepuntsbelasting [kN]

5.2

3,5

7.9

Voldoet

De steiger voldoet aan de gestelde eisen m.b.t. sterkte.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 11 van 15

f-\ ADVIESBUREAU

l+J 4.3

DEKKER ENGINEERING

Staanderbelasting

Binnensteiger: De maximale staanderbelastingen op ondergrond bedraagt Fk = 22,49 kN en FEd = 27,86 kN. De totale belasting van de binnensteiger bedraagt: Fk = 735,8 kN, waarvan Fk = 283+144 = 427 kN Eigen gewicht. Wanneer het dak op het steiger wordt geplaatst bedraagt de maximale staanderbelasting, Fk = 28,13 kN en FEd = 37,02 kN, zie bijlage 4.0-2. Controle kop/voet spindel Er wordt uitgegaan van een maximale uitspindel lengte van 300 mm (kopspindels) respectievelijk 300 mm (voetspindels). Tevens wordt er uitgegaan van 2% horizontaal belasting. Conform tabellen van de leverancier mogen de staanders van de ringondersteuning met maximaal 33,0 kN belast worden. De toegestane belastingen zijn inclusief veiligheidsfactoren. Belastbaarheid kopspindel [kN] art.nr. 5316/060

Belastbaarheid voetspindel [kN] artnr. 4001/060 Horizontale belasting"

Horizontale belasting"

Spindelhoogto [mm]

Spindelhoogte [mm] 100

ZOO

300

400*

0,5%

53.0

48.2

42.1

35.1

41.0

51.0

451

38.5

31.8

37.8

32.2

47.5

40.1

33,0

26.7

40.5

31.8

26.6

44.5

36.0

28.8

23.0

46.9

35.9

27.3

22.7

41.7

32.5

25.4

20.1

43.7

32.1

23.9

19.8

39.3

29.6

22.7

17.8

100

200

300

370*

02.2

59.0

53.9

48.2

59.5

54.0

47.0

54.7

46.3

50.6

4% 5%

*| 370n,m = naxim'la sp.ndelhooote

'>40Om" =

In de bovenstaande tabel wordt ervan uit gegaan dat de kopspindel maatgevend is, Fpk = 33,0 kN. u.c. = 28,13/33 = 0,85 <1,0 Voldoet Buitensteigers: De maximale staanderbelastingen op ondergrond bedraagt Fk = 30,5 kN en Feö = 46,77 kN. Onder de voetplaten en voetspindels wordt t.b.v. de drukverdeling stophout toegepast, in de vorm steigerdelen, I x b x d = 500 x 200 x 32 mm. Indien de draagkracht van de grond twijfelachtig is of één stuk stophout niet voldoende sterk is, kunnen er meerdere stukken stophout toegepast worden. Toetsing steigerdeel De steigerdelen worden belast in de zwakke richting. De steigerdelen worden getoetst op druk: 0c;9O;d= Fec ) / A = 46,77*10A3 / (150 * 150) = 2,08 N/mm2 <4,6 N/mm2 Akkoord fc;9o:d= 4,6 N/mm2, zie handboekbekistingen

A = 150 mm * 150 mm = 22500 mm2 (oppervlakte voetspindel) Spanning ondergrond De steigerdelen worden op een grondslag geplaatst zoals hierboven omschreven. De steigerdelen worden aangebracht t.b.v. drukverdeling. NEN-EN 1997-1 (2.1a & b) Fd = 7f Frep = 7f (Fk) = 1,5*1,00*30,5 = 45,75 kN ^ =

7f = 7adst Od =

1,00 (-)

NEN-EN 1990

(6.1b)

1,5

NEN-EN 1997-1

(Tabel A.l)

(-)

Fd/ Aonderstopping=

45,75/(0,5*0,2)

457,50 kPa

= 0,45 N/mm2

Aonderstopping.ef — L * B = 0,5 * 0,2 ITI2

De aannemer/opdrachtgever is verantwoordelijk voor een draagkrachtige ondergrond en dient zorg te dragen dat bovenstaande belastingen en spanningen opneembaar zijn.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 12 van 15

I D1 ADVIESBUREAU

1^/ DEKKER ENGINEERING

4.4

Ankerbelasting

Er worden diverse ankers toegepast om de steiger en de bestande wanden te stutten / verankeren. De steigerconstructie wordt d.m.v. ankerbuizen, centerpennen en houten baddingen bevestigd aan het metselwerk. Voor de ankerbelastingen en dergelijke is enkel RS01 (bijlage 4.0-1 maatgevend). De resultaten vanuit bijlage 4.0-2 zijn niet meegenomen en enkel in bijlage 4.0-2 ter info bijgevoegd. Het dak rusten op de steiger zorgt immers voor meer ballast waardoor de ruimtelijk steiger gestabiliseerd wordt.

s • ©

m m

Dywidag/centerpennen en trekstang aan badding, opklemming in de gevel. (Hetzelfde symbool, andere kleur is hetzelfde anker). Gladde buis met voetspindel en steigerslof tegen wand afsteunen. Ankerbuis met plaat en bout + kunststof plug. Stalen schoen aan fundering t.b.v. trekstang. Dywidag/centerpennen en ankerbuis met plaat aan badding, opklemming in de gevel.

Dywidag/centerpennen en trekstang + stalen schoen aan de fundering Door de wand komen dywidag / centerpennen welke met de baddingen opklemmen tegen de wand en met trekstangen naar de stalen schoenen de trekbelasting wordt afgevoerd. De onderdelen worden hieronder getoetst. Het ontwerp van de stalen schoen dient nog nader bekeken te worden. Toetsing dywidag /centerpen met trekstang In het scia document zijn de belastingen van de centerpennen aangegeven. De maximale ankerkracht t.b.v. centerpennen betreft: Fx,k = 55,47 kN per ankerpunt (trek) < 90,0 kN

Voldoet

Opneembare belasting centerpen bedraagt, Nr ci = 90,0 kN. Deze belastingen zijn inclusief veiligheidscoëfficiënten van y f = 1,5 en Ym = 1,1.

De maximale kracht in de trekstang bedraagt, Fk = 56,2 kN.

Dywidag/centerpennen Door de wand komen dywidag / centerpennen welke met de baddingen opklemmen tegen de wand en met ankerbuizen naar de steiger binnen en/of buiten wordt afgevoerd. Toetsing dywidag/centerpen In het scia document zijn de belastingen van de centerpennen aangegeven.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 13 van 15

'l ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

De maximale ankerkracht t.b.v. centerpennen betreft: Fx,k = 6,08l<N per ankerpunt (trek) < 90,0 kN

Voldoet

Opneembare belasting centerpen bedraagt, Nad = 90,0 kN. Deze belastingen zijn inclusief veiligheidscoëfficiënten van y f = 1,5 en y m = 1,1. Toetsing ankerbuis De verankeringen bestaand uit een buis vast gelast op een plaat en is door van Thiel United B.V. berekend en getest. De maximale belasting bedraagt Fs,Rd = 12,4 kN, deze belasting is inclusief y f = 1,5 en v m= 1,1. u.c. = Fk / Fs,Rd = 5,7 / 12,4 = 0,46 < 1,0

Voldoet

Toetsing baddingen De baddingen worden belast in de zwakke richting. De baddingen worden getoetst op druk: ac;90;d= FEd / A = 5,7*10A3/(100 * 50) = 1,14 N/mm2 <5,2 N/mm2

«o

Akkoord

fc;9o;d= 5,2 N/mm2, zie handboekbekistingen A = 100 mm * 50 mm = 5000 mm2 (oppervlakte plaat ankerbuis)

Voetspindel als steun aan binnensteiger achterwand Deze steun is verder niet gemodelleerd, daar de wand alleen tegen gehouden wordt als deze naar binnen valt. Dit is niet maatgevend nu. m

Ankerbuis met plaat en bout en kunststof plug

Uit de berekening volgen voornamelijk drukkrachten van het steiger tegen de bestaande wand en van de wand tegen het steiger. De trekkrachten van het steiger zelf zijn daar lastig uit te herleiden. Globaal kan de trekkracht bepaald worden. De winddruk bedraagt 0,13 kN/m2 tegen het steiger, het gedeelte trekkracht hiervan is 0,13/1,3*0,8 = 0,08 kN/m2. De maximale steiger oppervlakte van een anker bedraagt A = 2,07*1,5 * 5 = 15,5 m2. De maximale ankertrekkracht van de verankering bedraagt: Fk = 16,93*0,08 = 1,35 kN. Verankeringsmiddel De verankeringsmiddelen bestaan uit buizen vast gelast op een plaat, zie afbeelding 4.4-1. De buis met plaat is door van Thiel United B.V. berekend en getest. De maximale belasting bedraagt Fs.Rd = 12,4 kN, deze belasting is inclusief y f = 1,5 en y m= 1,1. u.c. = Fk / Fs,Rd = 1,35 / 12,4 = 0,10 < 1,0

Voldoet

Anker Het verankeringsmiddel ankerbuis met plaat met name de voetplaat, heeft een dermate lage stijfheid dat er geen interne arm ontstaat. Om deze reden wordt de optredende belasting uit de bijlage aangehouden als ankerkracht. Het type anker is afhankelijk van de ondergrond en de hoogte van de kracht. De kracht is in veel gevallen te hoog om opgenomen te worden door een metselwerk buitenspouwblad. Tevens zijn de ankers zo gepositioneerd dat er eenvoudig aan de randen van de vloeren verankerd kan worden.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 14 van 15

ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

Optie 1, ankerbuis met plaat vastzetten met: Type anker optie 1: kunststof plug met veiligheidsschroef/bout: Würth Zebra Shark W-ZX 14x76 + Houtdraadbout 12 mm DIN 571 kwaliteit 4.6 of hoger, pRd = 2,5 kN of gelijkwaardig. Let op, randafstanden zijn niet in beschouwing genomen en zijn ter verantwoordelijkheid van de aannemer/hoofdconstructeur. Algemene uitgangspunten: Bij twijfel over de ondergrond dienen de ankers beproeft te worden volgens paragraaf 3.3.8 van de Richtlijn Steigers uitgave 10-12-2013. Het excentrisch steigeranker van de firma Layher B. V. te Raamdonksveer is constructief niet toereikend en mag/kan daarom niet worden toegepast. De aannemer/opdrachtgever is verantwoordelijk voor een draagkrachtige ondergrond en dient zorg te dragen dat bovenstaande belastingen en spanningen opneembaar zijn.

Project: Datum:

18-322 BER01B 26-10-2018

Pagina 15 van 15

ADV1 ESBUREAU DEKKER ENGINEERING

Bijlage 3.4-1 Berekening representatieve windbelasting

ADV! ESBUREAU DEKKER ENGINEERING

Berekening van de representatieve windbelasting De berekening is gebaseerd op NEN-EN 1991-1-4

II_____

Windgebied Terreincategorie

Bebouwd gebied

Hoogte boven maaiveld (z) 1.

Basiswindsnelheid.

Vh = CH

m 'b.0

Windrichtingsfactor Cdir

1,0 vlgs. NB 2007

Seizoenfactor Cseason

1,0 vlgs. NB 2007

Fund.waarde b.w Vb0

27 m/s

10 minuten gemiddelde windsnelheid met een jaarlijkse overschrijdingskans van 0,02 (referentieperiode 50 jaar) Basiswindsnelheid Vb

27 m/s

Waarschijnlijkheidsfactor ƒ 1 — A" x ln(— In(l — p))y1 V 1 - A’ x ln(— in(0.98)) ) Vormparameter K

0,234

Exponent n Tijd T

p = 1 - e("1/T)

0,0645

0,5 |jaar

r v-'prob

0,92 -

2. Gemiddelde wind

vjz) = cr(z) * c„(z) *

^prob

Terreinruwheid Ruwheidsfactor cr(z)

cr(z) = kr * ln(z/z0)

0,80

Terreinfactor kr

0,19*(zo/0,05)0,07

0,22

Terreincategorie

voor zmin < zmax

III

Ruwheidslengte z0

0,5 m

Minimale hoogte zmin

7 m

Maximale hoogte zmax

200 m

Terreinorografie Orografiefactor C0(z)

1,0 vlgs. NB

Gemiddelde windsnelheid vm(z)

20,0 m/s

3. Turbulentie-intensiteit

U,,,, = k| / Cn,7) x ln(z/zn)

Turbulentiefactor k|

1,0 vlgs. NB

Ruwheidslengte z0

0,5 m

Turbulentie-intensiteit Lv(2)

0,28 (-)

4, Extreme stuwdruk

qPf7i = (1+7 x Lm) x 1/1 x P x vm(2)2

1,25 kg/m3 Soortelijke dichtheid p Gemiddelde windsnelheid op hoogte z en beschouwde locatie: 20,0 m/s

Basiswindsnelheid vref(= Vb*Cprop) =

25,0 m/s

Gemiddelde wind, vm(10) = cr(10) * co(10) * vref =

16,7 m/s

Windstoten vpjek= [vm(10)2 * (1+7*L(10)]0,5 =

30,5 m/s

Turbulentie-intensiteit op 10 meter + m.v., Lv(2) =

0,33 (-)

Extreme stuwdruk qp(z) =

0,74 kN/m2 [

7 Bft, op 10 meter + maaiveld

gemeten op 10 meter boven maaiveld

Pagina 1 van 1

DEKKER ENGINEERING

Bijlage 3,4-2 Berekening windvangend oppervlak

r^\ ADVIESBUREAU ^ DEKKER ENGINEERING

Berekening windvangend oppervlak steigerconstructie

WIND 02 ADE

Berekening volgens TNO-rapport 2007-D-R1302/B 1. Gegevens steigerconfiguratie: Type steiger =

Layher, Allround 12 % 2,0 m m

Kantplank =

Slaghoogte htot =

2,0 m

Diagonaal 2e staanderrij =

Nee

Staanderafstand

2,07 m 2 stuks

Windoppervlak per vak van de steiger: htot *

4,14 m2

Windoppervlak van de gebruikte onderdelen van de steiger: ^deeljtot

^ (rï

^onderdeel)

Eerste staanderrij ^staanders — Aliggers =

0,10 fTl 0,30 m2

Akantplank “

0,41 rn

Adiagonaal —____ 0,14 Adeel;tot -

Tweede staanderrij 0,10 m2

-m2 -m2 0,00 m2

m_______

0,10 m2

0,95 m

Reductie percentane: Eerste staanderrij

2 stuks 0 stuks

breekslag h2 =

Aj = 3.

buitenzijde = binnenzijde =

Slaghoogte

^staanders achter elkaar —

Aantal leuningen:

O O

Toeslag koppelingen =

Open steiger =

25,7%

q = 1 - 4>/0j 7 =

0,63 -

cj} =

0,26-

Tweede staanderrij 2,3 %

De reductiepercentage voor het werkelijke windoppervlak t.o.v. het steigeroppervlak: Adeei;tot = Ax + (n+(n-2)*n2*A2.

Aj =

1,06 m2

Ax =

0,10 m2

0,63 -

i,i2 m2

2 stuks

Windvangend oppervlak -|

27,2 %

ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

Bijlage 4.0-1 Uitvoerdocument SCIA engineer

i'..A ADVIESBUREAU

12/ DEKKER ENGINEERING

SCIA 1. Project Project Auteur Constructie Nationale norm

18-322 Publinc, Turfmarktkerk, Gouda ir. P.A. Cuijpers Raamwerk XYZ EC-EN

2. Inhoudsopgave I. Project 2.Inhoudsopgave 3. Materialen en doorsneden

1 1

3.1. 3D Rekenmodel 3.2. Materialen 3.3. Doorsneden 3.4. Niet-lineaire functies 3.5. Scharniertype

2 4 4

10 14

4. Belastingen

4.1. Belastingsgevallen 4.2. BG1 - Eigen gewicht 4.3. BG2 - Extra eigen gewicht 4.4. BG3 - Nuttige Belasting 4.5. BG4 - Windbelasting Maximaal - Y-richting 4.6. BG5 - Windbelasting Werk - Y-richting 4.7. BG6 - Windbelasting Maximaal - X-richting 4.8. BG7 - Windbelasting Werk - X-richting 4.9. BG8 - Metselwerk Eigen gewicht 4.10. BG9 - Metselwerk Horizontaal Y-richting 4.11. BG10 - Metselwerk Horizontaal X-richting 4.12. BG11 - Windbelasting Maximaal - -Y-richting 4.13. BG12 - Windbelasting Werk - -Y-richting

16 17

18 19

20 21 22 23 24 25 26 27

5. Belastingcombinaties

5.1. Combinaties 5.2. Instellingen solver 5.3. Niet-lineaire combinaties 5.4. Stabiliteitcombinaties 5.5. Resultaatklasses

28 30 30 31 33

6. Controle

6.1. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole 6.2. Steigerbouw - Koppelingscontrole 6.3. Staalcontrole

33 34 34

7. Reactiekrachten Voetspindel Binnensteiger

7.1. BGT - Voetspindels 7.2. UGT - Voetspindels 7.3. Resultante BGT Totale steiger 7.4. Resultante EG 7.5. Resultante EEG

35 35 35 35 35

8. Reactiekrachten Voetspindel Buitensteiger

8.1. BGT - Voetspindels 8.2. UGT - Voetspindels

36 36

9. Reactiekrachten Verankeringen steiger Y-richting

9.1. BGT - Verankeringen 9.2. BGT - Verankeringen

36 36

10. Reactiekrachten Verankeringen steigerX-richting

10.1. BGT - Verankeringen 10.2. BGT - Verankeringen

37 37

II. Reactiekrachten Dywidag staven

11.1. Interne krachten in staaf

12. Reactiekrachten

Dywidag staven tbvtrekstang

12.1. Interne krachten in staaf

13. Reactiekrachten

trekstang

13.1. Interne krachten in staaf

1/38

3.1. 3D Rekenmodel

2/38

SCIA

scientïfic

1 ADVIESBUREAU

O DEKKER ENGINEERING

software

3/38

ADVIESBUREAU

SCIA

DEKKER ENGINEERING

scientific s oftware

3.2. Materialen Staal EC3 11 sfij'|]ijjQjjils i i Cpi_ mm S 235

7850,00

S 355

7850,00

S 235 - Ring

7850,00

S 235 Alu

2700,00

S 235 - Ringstaander

10540,00

S 235 staanders

9734,00

S 235 liggers

7850,00

S 235 - metselwerk

0,00

2,1000e+05 8,0769e+04 2,1000e+05 8,0769e+04 2,1000e+05 8,0769e+04 7,0000e+04 2,6923e+04 2,1000e+05 8,0769e+04 2,1000e+05 8,0769e+04 2,1000e+05 8,0769e+04 2,1000e+05 8,0769e+04

0.3 0,01e-003 0.3 0,01e-003 0.3 0,01e-003 0.3 0,01e-003 0.3 0,01e-003 0.3 0,01e-003 0.3 0,01e-003 0.3 0,01e-003

0 40 0 40 0 40 0 40 0 40 0 40 0 40 0 40

40 80 40 80 40 80 40 80 40 80 40 80 40 80 40 80

235,0 215,0 355,0 335,0 320,0 320,0 215,0 215,0 320,0 320,0 235,0 215,0 235,0 215,0 235,0 215,0

360,0 360,0 490,0 470,0 360,0 360,0 305,0 305,0 360,0 360,0 360,0 360,0 360,0 360,0 360,0 360,0

Aluminium Naam

Massa eenheid [kg/m3]

Type

EN-AW 6082 (Sheet) T6/T651 (0-6) Aluminium

. V;iv.2700,00

Poisson | nu ■

E-möd TMPal G-mod [MPa]

Thermisch uitz. [m/mK]

7,0000e+04 2,6923e+04

3.3. Doorsneden TL - Steigerbuis, staanders+liggers+diagonalen CHS48.3/3.2 Type 3 - Cirkelvormige holle doorsnede Vormnorm Dunwandig Vorm type S 235 Onderdeelmateriaal gewalst Bouwwijze c c Knik y-y, Knik z-z 4,5300e-04 A [m2] 2,8864e-04 2,8864e-04 Ay [m2], Az [m2] 2,8336e-01 l,5200e-01 AL [m2/m], AD [m2/m] 24 24 cYUCS [mm], cZUCS [mm] 0,00 o [deg] l,1600e-07 l,1600e-07 ly [m4], Iz [m4] 16 16 iy [mm], iz [mm] 4,8000e-06 4,8000e-06 Wely [m3], Welz [m3] 6,4169e-06 6,4169e-06 Wply [m3], Wplz [m3] 2085,69 2085,69 Mply+ [Nm], Mply- [Nm] 2085,69 2085,69 Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] 0 0 dy [mm], dz [mm] 2,3200e-07 l,7457e-43 It [m4], Iw [m6] 0 0 8 y [mm], 3 z [mm] Afbeelding

4/38

_ 0.3 0,02e-003

0.2% aangetoonde sterkte (fo) TMPal 0.2% aangetoonde sterkte voor HAZ (fo,haz) FMPal n-waarde voor plastische analyse (np) 260,0 125,0 25

SCIA

scientific

12/ DEKKER ENGINEERING

software

RS - Steigerbuis, liggers Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Knik y-y, Knik z-z A [m2] Ay [m2], Az [m2] AL [m2/m], AD [m2/m] cYUCS [mm], cZUCS [mm] o [deg] ly [m4], Iz [m4] iy [mm], iz [mm] Wely [m3], Welz [m3] Wply [m3], Wplz [m3] Mply+ [Nm], Mply- [Nm] Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] dy [mm], dz [mm] It [m4], Iw [m6] 3 v [mm], 3 z [mm]

CHS48,3/3.2 3 - Cirkelvormige holle doorsnede Dunwandig S 235 - Ring gewalst c c 4,5300e-04 2,8864e-04 2,8864e-04 l,5200e-01 2,8336e-01 24 24 0,00 l,1600e-07 l,1600e-07 16 16 4,8000e-06 4,8000e-06 6,4169e-06 6,4169e-06 2085,69 2085,69 2085,69 2085,69 0 0 2,3200e-07 l,7457e-43 0 0

Afbeelding

RS - Steigerbuis, staanders Type CHS48.3/3.2 Vormnorm 3 - Cirkelvormige holle doorsnede Vorm type Dunwandig Onderdeelmateriaal S 235 - Ringstaander Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z c c A [m2] 4,5300e-04 Ay [m2l, Az [m2] 2,8864e-04 2,8864e-04

f“\ ADVIESBUREAU

SCIA

scientific

software

AL [m2/m], AD [m2/m] cYUCS [mm], cZUCS [mm] a [deg] ly [m4], Iz [m4] iy [mm], iz [mm] Wely [m3], Welz [m3] Wply [m3], Wplz [m3] Mply+ [Nm], Mply- [Nm] Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] dy [mm], dz [mm] It [m4], Iw [m6] B y [mm], B z [mm]

DEKKER ENGINEERING

l,5200e-01 24 0,00 l,1600e-07 16 4,8000e-06 6,4169e-06 2085,69 2085,69 0 2,3200e-07 0

2,8336e-01 24 l,1600e-07 16 4,8000e-06 6,4169e-06 2085,69 2085,69 0 l,7457e-43 0

Afbeelding

Spindel, trapeziumdraad Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Knik y-y, Knik z-z A [m2] Ay [m2], Az [m2] AL [m2/m], AD [m2/m] cYUCS [mm], cZUCS [mm] o [deg] Iy [m4], Iz [m4] iy [mm], iz [mm] Wely [m3], Welz [m3] Wply [m3], Wplz [m3] Mply+ [Nm], Mply- [Nm] Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] dy [mm], dz [mm] It [m4], Iw [m6] B v [mm], B z [mm]

R033.7X4,5 3 - Cirkelvormige holle doorsnede Dunwandig S 235 - Ring gewalst a a 4,1300e-04 2,6280e-04 2,6280e-04 l,8346e-01 l,0600e-01 17 17 0,00 4,5000e-08 4,5000e-08 10 10 2,6700e-06 2,6700e-06 3,8369e-06 3,8369e-06 1237,14 1237,14 1237,14 1237,14 0 0 9,0000e-08 2,2232e-44 0 0

Afbeelding

6/38

SCIA

scientific

rm DEKKER ENGINEERING

software

Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Knik y-y, Knik z-z A [m2] Ay [m2], Az [m2] AL [m2/m], AD [m2/m] cYUCS [mm], cZUCS [mm] o [deg] ly [m4], Iz [m4] iy [mm], iz [mm] Wely [m3], Welz [m3] Wply [m3], Wplz [m3] Mply+ [Nm], Mply- [Nm] Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] dy [mm], dz [mm] It [m4], Iw [m6] 3 y [mm], 3 z [mm]

R048.3X2.3 3 - Cirkelvormige holle doorsnede Dunwandig S 235 gewalst a a 3,3200e-04 2,1160e-04 2,1160e-04 l,5200e-01 2,8901e-01 24 24 0,00 8,8100e-08 8,8100e-08 16 16 3,6500e-06 3,6500e-06 4,8668e-06 4,8668e-06 1144,30 1144,30 1144,30 1144,30 0 0 l,7620e-07 l,2975e-43 0 0

Afbeelding

Liggers Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Knik y-y, Knik z-z A [m2] Ay [m2], Az [m2]

CFCHS48.3X3.2 3 - Cirkelvormige holle doorsnede Dunwandig S 235 liggers koudgevormd c c 4,5300e-04 2,8864e-04 2,8864e-04

SCIA

scientïfic

O DEKKER ENGINEERING

software

AL [m2/m], AD [m2/m] cYÜCS [mm], cZUCS [mm] a [deg] ly [m4], Iz [m4] iy [mm], iz [mm] Wely [m3], Welz [m3] Wply [m3], Wplz [m3] Mply+ [Nm], Mply- [Nm] Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] dy [mm], dz [mm] It [m4], Iw [m6] B y [mm], (3 z [mm]

l,5200e-01 24 0,00 l,1590e-07 16 4,8000e-06 6,5200e-06 2085,69 2085,69 0 2,3170e-07 0

Afbeelding

Metselwerk Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Knik y-y, Knik z-z A [m2] Ay [m2], Az [m2] AL [m2/m], AD [m2/m] cYUCS [mm], cZUCS [mm] o [deg] Iy [m4], Iz [m4] iy [mm], iz [mm] Wely [m3], Welz [m3] Wply [m3], Wplz [m3] Mply+ [Nm], Mply- [Nm] Mplz-t- [Nm], Mplz- [Nm] dy [mm], dz [mm] It [m4], Iw [m6] (3 y [mm], (3 z [mm] Afbeelding

HEB200 1 - I-doorsnede Dunwandig S 235 - metselwerk gewalst b c 7,8080e-03 l,9112e-03 5,7750e-03 l,1510e+00 l,1500e+00 100 100 0,00 5,6960e-05 2,0030e-05 85 51 2,0030e-04 5,6960e-04 3,0580e-04 6,4250e-04 151093,74 151093,74 71879,29 71879,29 0 0 l,7112e-07 5,9280e-07 0 0

2,8336e-01 24 l,1590e-07 16 4,8000e-06 6,5200e-06 2085,69 2085,69 0 l,7457e-43 0

SCIA

scientific

software

\ ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

Centerpen B15 Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Knik y-y. Knik z-z A [m2] Ay [m2], Az [m2] AL [m2/m], AD [m2/m] cYUCS [mm], cZUCS [mm] o[deg] ly [m4], Iz [m4] iy [mm], iz [mm] Wely [m3], Welz [m3] Wply [m3], Wplz [m3] Mply+ [Nm], Mply- [Nm] Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] dy [mm], dz [mm] It [m4], Iw [m6] 3 v [mm], 3 z [mm]

RD30 11 - Volledig cirkelvormige doorsnede Dikke wanden S 235 gewalst c c 7,0650e-04 6,3659e-04 6,3659e-04 9,3999e-02 9,4243e-02 15 15 0,00 3,8928e-08 3,8928e-08 7 7 2,5952e-06 2,5952e-06 4,4290e-06 4,4290e-06 1057,18 1057,18 1057,18 1057,18 0 0 7,9722e-08 8,0801e-36 0 0

Afbeelding

Anker rond 12 Type Vormnorm Vorm type Onderdeelmateriaal Bouwwijze Knik y-y, Knik z-z A [m2] Ay [m2], Az [m2]

RD12 11 - Volledig cirkelvormige doorsnede Dikke wanden S 235 gewalst c c l,1304e-04 l,0163e-04 l,0163e-04

9/38

r\ ADVIESBUREAU

SCIA

DEKKER ENGINEERING

scientific

software

3,7600e-02 6 0,00 9,9655e-10 3 l,6609e-07 2,8346e-07 67,66 67,66 0 2,0400e-09 0

3,7697e-02 6 9,9655e-10 3 l,6609e-07 2,8346e-07 67,66 67,66 0 l,5306e-24 0

Afbeelding

Verklaring van symbolen d - Diameter Vormnorm w - Dikte A Gebied Afschuifoppervlak in hoofd y-richtinq Ay Az Afschuifoppervlak in hoofd z-richtinq AL Omtrek per eenheidslenqte AD Uithardingsoppervlakte per eenheidslenqte cYUCS Zwaartepunt coördinaten in Y-richting van het invoer assen systeem Zwaartepunt coördinaten in Z-richting cZUCS van het invoer assen systeem Tweede moment van het gebied rond IYLCS de YLCS as IZLCS Tweede moment van het gebied rond de ZLCS as Product moment van het gebied in IYZLCS het LCS systeem Rotatiehoek van het hoofd assen a systeem Tweede moment van het gebied rond iy de hoofd y-as Iz Tweede moment van het gebied rond de hoofd z-as Jy__________ Traaqheidsstraal rond de hoofd y-as

msmm iz Wely Welz Wply Wplz Mply+ MplyMplz+ Mplzdy

It Iw Py

Traaqheidsstraal rond de hoofd z-as Elastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Elastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Plastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Plastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een positief My moment Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een neqatief My moment Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een positief Mz moment Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een neqatief Mz moment Afschuif middencoordinaat in hoofd y-richting gemeten vanaf het zwaartepunt Afschuif middencoordinaat in hoofd z-richting gemeten vanaf het zwaartepunt Torsie constante Welvinqs constante Mono-symmetrische constante rond de hoofd y-as Mono-symmetrische constante rond de hoofd z-as

3.4. Niet-lineaire functies mmam RA-B-MT

Rotatie

-l,7300e-02[rad] / -0,13[kNm] l,7300e-02[radl / 0,13[kNml

Positief einde Vrij

Negatief einde Vrij

10/38

SCIA

'l ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

scientïfic software

Tekenen

Naam RA-B-MB

Type Rotatie

phi / M -8,3300e-02[rad] / -0,80[kNm] -3,2000e-02[rad] / -0,48[kNm] 3,2000e-02[rad] / 0,48[kNm] 8,3300e-02rrad] / 0,80rkNml

Positief einde Vrij

Negatief einde Vrij

Tekenen

Naam Layher K2000+ -Mx

Type Rotatie

phi / M -l,0870e-01[rad] / -0,50[kNm] -6,2900e-02[rad] / 0,00[kNm] 6,2900e-02[rad] / 0,00[kNm] l,0870e-0irradl / O.SOFkNml

Positief einde Vrij

Tekenen

11/38

Negatief einde Vrij

r\ ADVIESBUREAU

SCIA

DEKKER ENGINEERING

scientific software

Layher K2000+ - My

Rotatie

-5,6200e-02[rad] / -l,00[kNm] -2,4600e-02[rad] / -0,80[kNm] -l,2700e-02[rad] / -0,60[kNm] -6,5000e-03[rad] / -0,40[kNm] -2,6000e-03[rad] / -0,20[kNm] 2,6000e-03[rad] / 0,20[kNm] 6,5000e-03[rad] / 0,40[kNm] l,2700e-02[rad] / 0,60[kNm] 2,4600e-02[rad] / 0,80[kNm] 5,6200e-02rradl / l.OOrkNml

Vrij

Tekenen

RA-B-MT2

Rotatie

-l,7300e-02[rad] / -0,13[kNm] l,7300e-02rradl / 0,13rkNml

H^TiïBiFtiTr'HJ ■jliy-blïSjKïETiS. Vrij Vrij

Tekenen

12/38

SCIA

scientific

Naam RA-B-MB3

Type Rotatie

DEKKER ENGINEERING

software

phi / M -8,3300e-02[rad] / -0,80[kNm] -3,2000e-02[rad] / -0,48[kNm] 3,2000e-02[rad] / 0,48[kNm]

Positief einde Vrij

Negatief einde Vrij

8,3300e-02|-radl / 0,80rkNml Tekenen

ppk /IM

Layher II - Myl

Tekenen

Rotatie

-l,4100e-02[rad] / -0,70[kNm] -9,2000e-03[rad] / -0,60[kNm] -4,1000e-03[rad] / -0,40[kNm] -l,6000e-03[rad] / -0,20[kNm] 0,0000e+00[rad] / 0,00[kNm] l,6000e-03[rad] / 0,20[kNm] 4,1000e-03[rad] / 0,40[kNm] 9,2000e-03[rad] / 0,60[kNm] l,4100e-02rradl / 0,70rkNml

Positief einde Vrij

Negatief einde Vrij

ADVIESBUREAU

SCIA

DEKKER ENGINEERING

scientific software

3.5. Scharniertype

Ring

Kruiskoppeling - Dummy

Ring - diagonaal

Vast Verend Vast Vast Vast Vast Vast Vast Vast

Niet-lineair

Verend

Layher Variante K2000+

34,10 0,58

11,00 1,11

29,04 0,41

Niet-lineair

Kruiskoppeling

30,00 0,80

15,00 0,13

Vast

Vrij

Draaikoppeling

19,65 0,00

0,00 0,00

4. Belastingen 4.1. Belastingsgevallen Naam

Omschrijving

BG1

Spec Eigen Gewicht Constructie

BG2

Extra eigen gewicht

BG3

Nuttige belasting Standaard Maximale windbelasting Y-richting Standaard Werkwind - Y-richting Standaard Maximale windbelasting X-richting Standaard Werkwind - X-richting Standaard Metselwerk Eigen gewicht Standaard Metselwerk Horizontale belasting -

BG4

BG5 BG6

BG7 BG8

BG9

Actie type Belastingtype Permanent Eigen gewicht Permanent Standaard Variabel Statisch Variabel

Statisch Variabel Statisch Variabel

Statisch Variabel Statisch Variabel Statisch Variabel

Lastgroep

Richting

Duur

'Master' belastingsgeval

LG1

-z

LG2

Kort

Geen

LG2

Kort

Geen

LG2

Kort

Geen

LG19

Kort

Geen

LG19

Kort

Geen

LG19

Kort

Geen

LG19

Kort

Geen

•

LG1

14/38

12/

SCIA

software

Naam

Omschrijving

Actie type

Spec Y-richting Standaard Metselwerk Horizontale belasting X-richting Standaard Maximale windbelasting -Y-richting Standaard Werkwind - -Y-richting Standaard

Belastingtype

BG10

BG11

BG12

scientific

DEKKER ENGINEERING

Lastgroep

Richting

Duur

’Master' belastinqsqeval

Statisch Variabel

LG19

Kort

Geen

Statisch Variabel

LG2

Kort

Geen

LG2

Kort

Geen

Statisch Variabel Statisch

ADVIESBUREAU

SCIA

1^/ DEKKER ENGINEERING

4.2. BG1 - Eigen gewicht

16/38

SCIA

scientific software

\ ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

4.3. BG2 - Extra eigen gewicht

17/38

|“\ ADVIESBUREAU

SCIA

DEKKER ENGINEERING

4.4. BG3 - Nuttige Belasting

18/38

SCIA

scientific software

'l ADVI ESBUREAU

Lb/ DEKKER ENGINEERING

4.5. BG4 - Windbelasting Maximaal - Y-richting

19/38

ADVIESBUREAU

SCIA

DEKKER ENGINEERING

4.6. BG5 - Windbelasting Werk - Y-richting

20/38

SCIA

scientific software

A ADVIESBUREAU

12/ DEKKER ENGINEERING

4.7. BG6 - Windbelasting Maximaal - X-richting

21/38

SCIA

scientific software

A ADVIESBUREAU

1^^ DEKKER ENGINEERING

4.8. BG7 - Windbelasting Werk - X-richting

'0,/j

■oo

22/38

SCIA

scientific software

A ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

4.9. BG8 - Metselwerk Eigen gewicht

23/38

ADVIESBUREAU

SCIA

scientific software

DEKKER ENGINEERING

4.10. BG9 - Metselwerk Horizontaal Y-richting

24/38

ADVIESBUREAU

SCIA

scientific software

DEKKER ENGINEERING

4.11. BG10 - Metselwerk Horizontaal X-richting

25/38

r'N ADVIESBUREAU

SCIA

DEKKER ENGINEERING

4.12. BG11 - Windbelasting Maximaal - -Y-richting

26/38

ADVIESBUREAU

SCIA

scientific software

DEKKER ENGINEERING

4.13. BG12 “ Windbelasting Werk - -Y-richting

27/38

ADVIESBUREAU

SCIA

DEKKER ENGINEERING

scientific software

5. Belastingcombinaties 5.1. Combinaties vi €H(tif{"vJrF i7\ r r Combil

Combi2

CombiB

Combi4

CombiS

Combiö

Lineair - BGT

Lineair - UGT

^ BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG5 - Werkwind - Y-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting Y-richting BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG7 - Werkwind - X-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG10 - Metselwerk Horizontale belasting X-richtinq BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG4 - Maximale windbelasting - Y-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting Y-richtinq BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG6 - Maximale windbelasting - X-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG10 - Metselwerk Horizontale belasting X-richtinq BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG5 - Werkwind - Y-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting Y-richtinq BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG7 - Werkwind - X-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG10 - Metselwerk Horizontale belasting X-richtinq

28/38

1,00 1,00 0,50 1,00 1,00 1,00

1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

1,00 1,00 0,50 1,00 1,00 1,00

1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

1,20 1,20 1,50 1,50 1,20 1,20

ADVIESBUREAU

SCIA Naam Combi?

CombiS

Combi9

CombilO

Combill

Combil2

DEKKER ENGINEERING

scientïfic software

Omschrijving

Type Lineair - UGT

Lineair - UGT

Lineair - BGT

Lineair - UGT

Belastingsgevallen BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG4 - Maximale windbelasting - Y-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting Y-richtinq BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG6 - Maximale windbelasting - X-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG10 - Metselwerk Horizontale belasting X-richtinq BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting Y-richting BG12 - Werkwind -Y-richtinq BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting Y-richting BG11 - Maximale windbelasting - -Y-richtinq BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting Y-richting BG12 - Werkwind -Y-richtinq BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting Y-richting BG11 - Maximale windbelasting - -Y-richtinq

29/38

Coëff. [-] 1,20 1,20 0,75 1,50 1,20 1,20

1,20 1,20 0,75 1,50 1,20 1,20

1,00 1,00 0,50 1,00 -0,10

1,00 1,00 1,00 0,50 1,00 -0,10

1,00 1,20 1,20 1,50 1,20 -0,12

1,50 1,20 1,20 0,75 1,20 -0,12

1,50

SCIA

DEKKER ENGINEERING

scientïfic software

5.2. Instellingen solver Geometrische niet-lineariteit Maximum aantal iteraties Aantal kritische waarden Solver nauwkeurigheid ratio Type solver Type van eigenwaarde solver Berekeningsmethode

2de orde (Timoshenko) 150 4 1 Direct Polygoon Picard

5.3. Niet-lineaire combinaties Belastingsgevallen

Coëff.

• NLCombil

Bruikbaarheidsgrenstoestand

NLCombi2

Bruikbaarheidsgrenstoestand

NLCombiB

Bruikbaarheidsgrenstoestand

NLCombi4

Bruikbaarheidsgrenstoestand

NLCombiS

Uiterste Grenstoestand

NLCombiö

Uiterste Grenstoestand

NLCombi?

Uiterste Grenstoestand

NLCombiS

Uiterste Grenstoestand

NLCombiS

Bruikbaarheidsgrenstoestand

BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG5 - Werkwind - Y-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting - Y-richting BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG7 - Werkwind - X-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG10 - Metselwerk Horizontale belasting - X-richting BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG4 - Maximale windbelasting - Y-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting - Y-richting BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG6 - Maximale windbelasting - X-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG10 - Metselwerk Horizontale belasting - X-richting BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG5 - Werkwind - Y-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting - Y-richting BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG7 - Werkwind - X-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG10 - Metselwerk Horizontale belasting - X-richting BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG4 - Maximale windbelasting - Y-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting - Y-richting BG1

- Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG6 - Maximale windbelasting - X-richting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG10 - Metselwerk Horizontale belasting - X-richting BG1 - Eigen Gewicht Constructie BG2 - Extra eigen gewicht BG3 - Nuttige belasting BG8 - Metselwerk Eigen gewicht BG9 - Metselwerk Horizontale belasting - Y-richting

1,00 1,00 0,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,20 1,20 1,50 1,50 1,20 1,20 1,20 1,20 1,50 1,50 1,20 1,20 1,20 1,20 0,75 1,50 1,20 1,20 1,20 1,20 0,75 1,50 1,20 1,20 1,00 1,00 0,50 1,00 -0,10

Globale imperfectie Stabiliteit (Algemene knikvorm) Knikvorm SI

Knikvorm S2

Knikvorm S3

Knikvorm S4

Knikvorm S5

Knikvorm S6

Knikvorm S7

Knikvorm S8

Knikvorm S9

SCIA Naam

A ADVIESBUREAU DEKKER ENGINEERING

scientific software

Type

Belastingsgevallen

Coëff. [■]

Globale imperfectie Stabiliteit (Algemene knikvorm)

NLCombilO

Volgend deel →

De tekst is automatisch uit het bestand gehaald en kan afwijken van het origineel (kolommen, tabellen en koppen lopen door elkaar). Het officiële stuk bij de gemeente is leidend. Bron: https://api1.ibabs.eu/publicdownload.aspx?site=Gouda&id=dc2f18a1-7a0d-4cbc-8911-85025c5b32ee