Document · PDF

3.14 Bijlagen bij toelichting Onderzoek opdrijfrisico en leidingbelasting

Commissie Wonen en Ruimte 12 april 2023, gemeente EmmenBij agendapunt: Gewijzigde vaststelling Bestemmingsplan ‘Buitengebied, Buffer zuid’, ‘MER Buffer zuid’ en ‘beeldkwaliteitsplan Buffer Zuid’ (voorstel: bespreken in combinatie met agendapunt 7C) (80708-2023)20.400 woorden

Open het PDF bij de gemeente ↗Naar de vergadering →

Tekst van het document

Uit het bestand gehaald, zonder opmaak, tabellen en afbeeldingen · deel 2 van 2

N863 N863 N863 N863 N863 N863

Schoonebekerdiep of Grenz Aa

N863

ONTWERPGEGEVENS

N863 N863

Boon

N863 N863

N863 N863 N863 N863 N863 N863N863N863 N863

Middendorp

N863 N863 N863 N863

Oosteindsche Stukken

518000

LEIDINGDIAMETER

8" ( 219.1mm)

ISOLATIE

COATING (UITW.)

PP IN CASE OF TRENCHLESS LAYING

WANDDIKTE

8.03/8.68mm

LEIDINGMATERIAAL

C.S. L360 NB

ONTWERPDRUK

90 BARG

TESTDRUK (STERKTEBEPROEVING):

135 BARG

ONTWERPTEMPERATUUR

-20 C / +90 C

KEUR STOOMWEZEN

(HOLD)

400mm PUR - PE

Grner Weg Grner Weg Schoonebekerdiep of Grenz Aa Aatalstrasse

Aatalstrasse

Twist

MIN. ELASTISCHE KROMTESTRAAL :

R=220 m

MEDIUM

OLIE

Grossringer Wsten

Neuringe Ossenblte

c De auteursrechten en databankenrechten zijn voorbehouden aan de Topografische Dienst Kadaster, Emmen, 2006 PLOTDATUM : 25-Feb-11 D C B

AS-BUILT

RELEASE FOR CONSTRUCTION

SGVB JSDN

ORIGINAL

M.Wi

ISSUE REV.

mm DATE

J.S.

STATUS

DWN BY

DESCRIPTION

This document is confidential. The copyright is vested in Nederlandse Aardolie Maatschappij B.V., Assen, the

TITLE:

H.S.

CHK’D BY

CONTR. NAM APPR. APPR.

OVERZICHTSKAART

8" OLIE EXPORTLEIDING NR. 000696

party or reproduced, stored in any retrieval system or transmitted in any form or by any means (electronic, mechanical, reprographic, recording or otherwise) without

SCHOBI - EMPG

the prior written consent of the copyright owner. 1995.

CAD PROGRAM FIELD ABBR.

MICROSTATION PLANT CODE

ENGINEERED BY:

500 m

NAM

GROUP CODE

DSPL. CODE

CAT. CODE

MV/WO/FP

Doc No. 0418095

NEDERLANDSE AARDOLIE MIJ. B.V. ASSEN Dwg No. TL- 200711314428

SCALE 1 :10000 REV.

SHEET

22 SIZE A1

Bijlage 2 – Ontwerptekeningen Buffer Zuid

20 december 2021

BE3102-IB-NT-211217-1706

10/14

Bijlage 3 – Overzichtstekening Buffer Zuid en leiding

20 december 2021

BE3102-IB-NT-211217-1706

11/14

Locatie 1 (opdrijfcontrole en leidingsterkteberekening) Locatie 2 (opdrijfcontrole)

Kruising met Kerkenweg dmv HDD

DN219/400mm olieleiding

Kruising met Dr. Ing. H.A. Stheemanstraat dmv HDD

Locatie 3 (opdrijfcontrole)

Dr. Ing. H.A. Stheemanstraat Bovenkant leiding op +16,0 Maaiveld boven leiding: Bestaand +17,0 Nieuw +17,5

Nieuwe waterstand tussen +15,0 en +16,5 Nieuwe waterstand tussen +16,5 en +16,7 Nieuwe waterstand tussen +16,5 m en +17,0 m

Nieuwe waterstand tussen +16,5 m en +17,0 m

Maaiveld boven leiding: Bestaand +17,5 Nieuw varierend tussen +16,3 en +17,5

Nieuwe waterstand tussen +16,8 m en +17,5 m

NOORD

NAM leiding ter plaatse van Buffer Zuid te Bargerveen Opmerking: Hoogtematen in meters ten opzichte van NAP

Datum: 20 december 2021

Bijlage 4 – Grondonderzoekgegevens

Figuur 5-1 Locatie grondonderzoekgegevens – westelijk projectgebied

Figuur 5-2 Locatie grondonderzoekgegevens – midden projectengebied

Figuur 5-3 Locatie grondonderzoekgegevens – oostelijk projectgebied

20 december 2021

BE3102-IB-NT-211217-1706

12/14

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MONSTER

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

17,40

14,30

veen; ON=???

14,30

13,60

zand; bruin

13,60

12,60

zand, zwak siltig; ON=???

12,60

10,40

leem; ON=???

10,40

7,40

zand; ON=??? 'ZMFO'

(17,40)

17 16 15

12 11 10 9 8

Einde Boring B23A0008 Geboord tot NAP 7,40 m

maaiveld: NAP 17,40 m X = 264675 m Y = 519540 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

1969-07-25 gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MONSTER

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

15,67

13,67

zand

(15,67)

15 1

Einde Boring B23A0224

14 Geboord tot NAP 13,67 m Aantal peilbuizen:1

maaiveld: NAP 15,67 m X = 263640 m Y = 520300 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

1978-05-05 gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MONSTER

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

1 2

17,42

17,12

veen; donker-, bruin 'veenmos veen veraard'

17,12

16,62

veen; bruin-, zwart 'veenmos veen onveraard'

4 5 6

16,62

15,32

veen; bruin 'veenmos veen grof'

15,32

15,22

zand, zwak siltig; grijs-, bruin 'ZMF'

15,22

15,02

zand, zwak siltig; bruin-, rood 'ZZF'

15,02

14,52

zand, zwak siltig; grijs-, geel 'ZMF'

14,52

11,22

leem, zwak zandig, matig grindig; grijs-, blauw

11,22

8,92

zand, zwak siltig; matig fijn

(17,42)

14 13

12 11 8

Einde Boring B23A0462 9

Geboord tot NAP 8,92 m Aantal peilbuizen:3

X = 264814 m Y = 520114 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

2004-11-15 gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MONSTER

(15,20) 15

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

1 2 3 4

1 2 3

15,20 15,00 14,40

15,00 14,40 14,20

VZ=???; ON=??? veen; bruin zand; bruin 'ZMFO' K%=0 S%=0 ZM=150.000 mm

14,20

13,70

zand; bruin-, geel 'ZZFO' K%=0 S%=0 ZM=145.000 mm

13,70

11,20

zand; bruin-, grijs 'ZMFO' K%=0 S%=8 ZM=150.000 mm

13 12 Geboord tot NAP 11,20 m

Einde Boring B23A0492

maaiveld: NAP 15,20 m X = 263500 m Y = 519780 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

1994-07-15

get.

Bool gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MV 16

MONSTER

(16,00)

15 14

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

16,00

15,90

zand; ON=???

15,90

14,90

veen; bruin

3 4 5 6 7 8 9

14,90

14,80

veen; ON=???

14,80

14,70

zand, SH=???, 2=???; grijs

14,70

14,60

zand; grijs 'ZMFO' S%=0 ZM=155.000 mm

14,60

14,30

zand; grijs-, geel 'ZMFO' S%=0 ZM=155.000 mm

14,30

13,90

leem; grijs 'KEL' S%=34 ZM=160.000 mm

13,90

13,60

zand; grijs 'ZMFO' S%=10 ZM=160.000 mm

13,60

13,20

leem; donker-, grijs 'KEL' S%=34 ZM=160.000 mm

Geboord tot NAP 13,20 m

Einde Boring B23A0496

maaiveld: NAP 16,00 m X = 264950 m Y = 519450 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MONSTER

(15,75)

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

1 2 3 4 5

1 2

15,75 15,05

15,05 14,95

ZH=???; ON=??? veen; zwart 'GL'

14,95

14,85

zand; geel-, grijs 'ZMFO' S%=0 ZM=150.000 mm

14,85

14,75

zand, zwak siltig, zwak grindig; bruin 'ZMFO' S%=0 ZM=150.000 mm

14,75

14,05

zand; geel-, grijs 'ZMFO' S%=0 ZM=170.000 mm

14,05

11,15

LZS=???; grijs 'CA1' S%=34 ZM=165.000 mm

11,15

8,95

zand; grijs 'ZMFO' S%=0 ZM=175.000 mm

14 13 6 12 11 7

10 9

Geboord tot NAP 8,95 m

Einde Boring B23A0520

maaiveld: NAP 15,75 m X = 264885 m Y = 520030 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

1982-02-17 gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

18,00

16,80

veen; bruin

16,80

16,40

veen; licht-, bruin

16,40

15,60

zand; licht-, geel-, grijs 'ZZFO' S%=0 ZM=145.000 mm

15,60

14,60

zand; grijs 'ZZFO' S%=0 ZM=140.000 mm

MV 18

MONSTER

(18,00)

Geboord tot NAP 14,60 m

Einde Boring B23A0523

maaiveld: NAP 18,00 m X = 265030 m Y = 520000 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MONSTER

(15,65)

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

1 2

15,65

15,45

zand, zwak siltig, zwak humeus; bruin 'ZMF'

15,45

15,30

zand, zwak siltig; geel 'ZMF'

15,30

13,75

veen; bruin

13,75

13,25

zand, zwak siltig; licht-, grijs 'ZMF'

15 14 Geboord tot NAP 13,25 m

Einde Boring B23A0750

GWS 1,00

X = 263935 m Y = 520185 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

2011-03-03 gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MONSTER

(15,73)

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

1 2 3

15,73

15,53

zand, zwak siltig, zwak humeus; bruin 'ZMF'

15,53

15,43

zand, zwak siltig; geel 'ZMF'

15,43

15,28

zand, zwak siltig; licht-, bruin 'ZMF'

15,28

14,33

veen; bruin

14,33

13,73

zand, zwak siltig; licht-, grijs 'ZMF'

4 5

14 Geboord tot NAP 13,73 m

Einde Boring B23A0751

GWS 1,00

X = 263916 m Y = 520166 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

2011-03-03 gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MONSTER

(15,77)

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

1 2 3

15,77

15,52

zand, zwak siltig, zwak humeus; bruin 'ZMF'

15,52

15,47

zand, zwak siltig; licht-, bruin 'ZMF'

15,47

15,27

zand, zwak siltig, matig humeus; donker-, bruin 'ZUF'

15,27

14,47

zand, zwak siltig; licht-, bruin 'ZMF'

14,47

13,87

zand, zwak siltig; licht-, grijs 'ZZF'

4 5

14 Geboord tot NAP 13,87 m

Einde Boring B23A0752

GWS 1,00

X = 263946 m Y = 520162 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

2011-03-03 gez.

DINO-BOR

BIJL.

form.

DIEPTE (m) t.o.v. NAP

DIEPTE NAP [m]

MONSTER

(15,63)

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

15,63

15,23

zand, zwak siltig, zwak humeus; bruin 'ZZF'

15,23

12,53

zand, zwak siltig; licht-, bruin 'ZZF'

12,53

11,33

zand, kleiig, zwak grindig; licht-, grijs-, bruin 'ZMF'

11,33

6,23

zand, zwak siltig, zwak humeus; licht-, grijs-, bruin 'ZZF'

6,23

5,63

zand, kleiig, zwak humeus; groen-, grijs 'ZZF'

5,63

-5,17

zand, zwak siltig, zwak humeus; groen-, grijs 'ZZF'

-5,17

-7,57

zand, kleiig; groen-, grijs 'ZZF'

Telefoon

Telefax

15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 GWS 1,00

1 0 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7

datum

get.

2011-03-19 gez.

DINO-BOR form.

[Blad 1 / 2]

BIJL.

DIEPTE NAP [m] DIEPTE (m) t.o.v. NAP

MONSTER

LAAG

VAN

TOT

BESCHRIJVING

-7,57

-7,87

klei, zwak siltig; grijs

-7,87

-17,07

zand, kleiig; grijs 'ZZF'

10 -17,07

-17,57

zand, zwak siltig, zwak humeus; grijs 'ZMF'

11 -17,57

-19,17

zand, kleiig; grijs 'ZZF'

12 -19,17

-20,37

zand, zwak siltig, zwak grindig, zwak humeus; grijs 'ZMF'

-8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 Geboord tot NAP -20,37 m

Einde Boring B23A0755

X = 263922 m Y = 520188 m (RD) datum

Telefoon

Telefax

get.

2011-03-19 gez.

DINO-BOR form.

[Blad 2 / 2]

BIJL.

Mp BV01 BV01 BV01 BV01 BV01 BV01 BV01 BV01 BV01 BV01 BV01

Xcoor (m) Ycoor (m) Maaiveld (m.NAP) Boordatum Van (mMv) Tot (mMv) Hoofdsoort 264798 520058 16,36 852017 0 0,5 Veen 264798 520058 16,36 852017 0,5 1 Veen 264798 520058 16,36 852017 1 1,5 Veen 264798 520058 16,36 852017 1,5 1,75 Veen 264798 520058 16,36 852017 1,75 1,85 Zand 264798 520058 16,36 852017 1,85 2,05 Zand 264798 520058 16,36 852017 2,05 2,5 Zand 264798 520058 16,36 852017 2,5 3,5 Leem 264798 520058 16,36 852017 3,5 3,8 Zand 264798 520058 16,36 852017 3,8 5,1 Leem 264798 520058 16,36 852017 5,1 7 Zand

Zandklasse

Bijm.Klei

Bijm.Silt

matig fijn matig fijn matig fijn

zwak siltig zwak siltig zwak siltig

matig fijn

zwak siltig

matig fijn

zwak siltig

Bijm.Zand Bijm.Grind zwak zandig zwak zandig zwak zandig zwak zandig

Bijm.Humus Kleur

zwak humeus zwak grindig zwak zandig zwak grindig zwak grindig zwak zandig zwak grindig

grijs licht grijs

Mp BV02 BV02 BV02 BV02 BV02 BV02 BV02 BV02 BV02 BV02 BV02

Xcoor (m) Ycoor (m) Maaiveld (m.NAP) Boordatum Van (mMv) Tot (mMv) Hoofdsoort 264816 520092 17,19 552017 0 0,3 Veen 264816 520092 17,19 552017 0,3 0,7 Veen 264816 520092 17,19 552017 0,7 2 Veen 264816 520092 17,19 552017 2 2,2 Zand 264816 520092 17,19 552017 2,2 2,8 Zand 264816 520092 17,19 552017 2,8 3,5 Leem 264816 520092 17,19 552017 3,5 3,7 Leem 264816 520092 17,19 552017 3,7 4,2 Leem 264816 520092 17,19 552017 4,2 4,6 Zand 264816 520092 17,19 552017 4,6 5,3 Leem 264816 520092 17,19 552017 5,3 7,5 Zand

Zandklasse

matig fijn matig fijn

Bijm.Klei

Bijm.Silt

Bijm.Zand Bijm.Grind zwak zandig zwak zandig zwak zandig

zwak siltig zwak siltig

matig fijn

matig siltig

matig fijn

zwak siltig

Bijm.Humus Kleur

zwak humeus zwak zandig zwak grindig zwak zandig zwak grindig sterk zandig zwak grindig zwak grindig zwak zandig zwak grindig

grijs licht grijs

B23A0557 B23A0556 B23A0220 B23A0219 B23A0218

B23A0530

B23A0532

B23A0033

B23A0747

B23A0454 B23A0745

B23A0535 B23A0746

B23A0531

B23A0743

B23A0529

B23A0514 B23A0766 B23A0749 B23A0412 B23A0513 B23A0740

B23A0539

B23A0223 B23A0224

B23A0542 B23A0464 B23A0543

B23A0546 B23A0776

B23A0777

B23A0541

B23A0401

CB23A0761 B23A0519

D B23A0461 B23A0522

B23A0518

EB23A0527

B23A0524 B23A0419

B23A0471

B23A0755 B23A0752 B23A0751 B23A0750

B23A0462

B23A0520

B23A0492

B23A0523

B23A0780 B23A0508 G'

B23A0753

B23A0479 B23A0503 B23A0525 B23A0225 B23A0754 B23A0026 B23A0500 B23A0505 B23A0757 B23A0758 B23A0501 B23A0498 B23A0756 B23A0499 B23A0663

B23A0738 B23A0491

B23A0733 B23A0014

B23A0003

B23A0008

B23A0333

B23A0494

B23A0455

B23A0496

B23A0665 B23A0497 B23A0495

B23A0662 B23A0005

B23A0502 B23A0506

B23A0490 B23A0009B23A0483

B23A0020

B23A0227 B23A0482

B23A0034 B23A0548 B23A0545 B23A0547B23A0775 B23A0544

B23A0538

B23A0515

B23A0737

B23A0736

B23A0726

B23A0409

B23A0410 B23A0767

B23A0640

B23A0489

B23A0540

B23A0744

B23A0764

B23A0516

B23A0704

B23A0031 B23A0537

B23A0742 B23A0741

B23A0534

AB23A0533 B23A0703 B23A0702 B23A0705 B23A0699 B23A0701 B23A0700 B23A0698 B23A0692 B23A0697 B23A0691 B23A0696 B23A0695 B23A0511B23A0690

B23A0406

B23A0560

B23A0664

B23A0507 B23A0032

B23A0779

B23A0006

B23A0002 B23A0487 B23A0226 B23A0485

B23A0004

B23A0484

B23A0673

B23A0035

Esri Nederland & Community Maps Contributors

Bijlage 5 – Opdrijfcontrole

20 december 2021

BE3102-IB-NT-211217-1706

13/14

Controle opdrijven veldstrekking Project

Buffer Zuid Bargerveen

Deelproject

Opdrijfcontrole olieleiding

Datum

17 december 2021

Invoer

Doorsnede 1

Doorsnede 2

Doorsnede 3

Buitendiameter PE mantel

400.0

Wandddikte PE mantel (aanname)

15.0

400.0 15.0

Buitendiameter stalen mediumbuis

219.1

Wanddikte stalen mediumbuis

8.7

Soortelijke massa van PE

kg/m3

935.0

Soortelijke massa van isolatiemateriaal PUR

kg/m

60.0

Soortelijke massa van staal

kg/m

7850.0

Soortelijke massa van grondwater

kg/m3

1000.0

Soortelijke massa van medium in leiding

kg/m

0.0

Soortelijke massa van ballastmateriaal

kg/m

0.0

Gronddekking

2.20

1.50

0.70

Dikte van ballast

0.0

Grondwaterstand t.o.v. bovenkant leiding

1.70

1.00

0.70

Soortelijk gewicht van grond boven de leiding, droog

kN/m3

13.00

12.53

19.00

Soortelijk gewicht van grond boven de leiding, nat Marston factor, f m

kN/m

13.00

12.53

19.00

0.3

Resultaat PE mantel

PUR isolatiemateriaal Mediumbuis

oppervlakte doorsnede buiswand

mm2

18143

gewicht buis (neerwaarts)

kN/m

0.17

opwaartse kracht

kN/m

-1.23

oppervlakte doorsnede PUR

mm2

69818

gewicht buis (neerwaarts)

kN/m

0.04

oppervlakte doorsnede buiswand

mm2

5738

gewicht buis (neerwaarts)

kN/m

0.44

inhoud

m3/m

0.032

gewicht inhoud (neerwaarts)

kN/m

0.00

gewicht,droog

kN/m

1.42

1.37

0.00

gewicht,nat

kN/m

1.19

0.60

1.41

neutrale grondbelasting

kN/m

2.61

1.97

1.41

passieve grondbelasting

kN/m

6.92

4.19

2.15

Ballast

gewicht

kN/m

0.00

Totaal

neerwaarts

kN/m

7.57

4.84

2.80

opwaarts

kN/m

-1.23

resultante

kN/m

6.34

3.60

1.57

6.14

3.92

2.27

Grond

Veiligheid

voorwaarde > 1,1

Bijlage 6 – Leidingsterkteberekening

20 december 2021

BE3102-IB-NT-211217-1706

14/14

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel Importantiefactor S

: Buffer Zuid te Bargerveen : NAM leiding - Locatie 1 - BC met druk :1 Materiaalgegevens

Materiaalsoort: Kwaliteit: Rekgrens van het materiaal bij 20°C Elasticiteitsmodulus Lineaire uitzettingscoefficiënt Alfa Tangentieel / Alfa Axiaal Toelaatbare deflectie

Staal NEN-EN ISO 3183 L360 Re = 360 E = 205800 = 1,2.10-5 g =1  = 15,00 

N/mm2 N/mm2 mm/(mmꞏK) %

De dn e

= 219,10 = 8,68 = 100

mm mm mm

= 8,68

pd  t

= Vloeistof = 10 = 900 = 10

N/mm2 kg/m3 °

= 40.000 = 2,2 = 180 = 70 =0 = 200,0 = 0,1 = 0,3

mm m ° ° mm mm % -

Leidinggegevens Uitwendige middellijn Wanddikte Dikte bekleding Geen bocht aanwezig Minimale wanddikte Procesgegevens Soort leiding (Vloeistof / Gas / Drukloos) Ontwerpdruk Volumieke massa medium Temperatuurverschil Ligging: Evenwijdig aan een waterstaatswerk Zettingslengte Dekking van de leiding t.o.v. maaiveld Belastinghoek Ondersteuningshoek Uitvoeringszakkingverschil Zettingsverschil Klinkpercentage Marstonfactor

L H   fv fz  fm

Gegevens waterstaatswerk i.v.m. berekening veiligheidszone

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Waterstaatswerk: Verheeld

23-07-2021 14:36:24 -1-

Aanleggegevens

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 Grondmechanische gegevens Grondsoort Volumiek gewicht droge grond Inwendige wrijvingshoek grond Effectieve cohesie Ongedraineerde schuifsterkte Minimale verticale beddingconstante Gemiddelde verticale beddingconstante E-modulus ondergrond Niet rekenen met horizontale steundruk Geen grondmechanisch onderzoek uitgevoerd

d  c' cu kv,min kv,gem E100

= Zand = 17 = 30 =0 =0 = 0,02 = 0,03 = 15



= 1,1

kN/m3 ° kN/m2 kN/m2 N/mm3 N/mm3 MN/m2

Verkeersbelasting

23-07-2021 14:36:24 -2-

Fatique Load Model 2, Lorry 4

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Grafiek II: Niet rekenen met ontlastende invloed wegdek

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 1. Eigenschappen van de leiding Inwendige middellijn Gemiddelde middellijn Uitwendige middellijn+bekleding Uitwendige straal Inwendige straal Gemiddelde straal Traagheidsmoment buis Weerstandsmoment buis Wandtraagheidsmoment Wandweerstandsmoment

Di = De - 2 . dn Dg = (De + Di)/2 Do = De + 2 . e re = De / 2 ri = Di / 2 rg = (re + ri) / 2 Ib = (De4 - Di4) . /64 Wb = Ib / re Iw = dn3 / 12 Ww = dn2 / 6

= 201,74 = 210,42 = 419,10 = 109,55 = 100,87 = 105,21 = 31.811.125,91 = 290.379,97 = 54,50 = 12,56

2. Toetsing of vereenvoudigde berekeningsmethode is toegestaan Voor vloeistofleidingen geldt: H3 . Di5 moet kleiner dan 40 m8 zijn. H is de druk in meters vloeistofkolom. Rekening houdende met g = 9,81 m/s2 volgt: pd H= .g 10.000.000 H= = 1.132,63 m  H3 . Di5 = 1.132,633 . 0,205 = 485540,58 m8 900 . 9,81 3. Berekening van de veiligheidszone RB = 8 . 8 H3 . Di5 RB = 8 . 8 1.132,633 . 0,205 = 41,10 m Veiligheidszone = 4 . Hwerk + RB = 4 . 0,00 + 41,10 = 41,10 m DK = 1,2 . (D0 + H) = 1,2 . (0,4191 + 2,2) = 3,14 m

Dg/d = 210,42/8,68 = 24,24  Dg/d > 20 Dunwandige leiding pd . Dg p = . 2 d 10 . 210,42 = 121,21 N/mm2 p = 2 . 8,68 y1 = p = 121,21 N/mm2 pl =  . p = 0,3 . 121,21 = 36,36 N/mm2 Toelaatbare spanning: 0,72 . Re . S = 0,72 . 1,00 . 360,00 = 259,20 N/mm2 5. Berekening reroundingfactor frr 2 . pd . rg3 . ky ) E . Iw 2 . 10 . 105,213 . 0,102 ) = 0,83 frr = 1 / ( 1 + 205800 . 54,50

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

frr = 1 / ( 1 +

23-07-2021 14:36:24 -3-

4. Berekening van de spanningen p en pl t.g.v. inwendige druk

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 6. Berekening van de neutrale grondbelasting Qn

qn =  . d . Hd qn = 1,1 . 17 . 2,2 = 41,14 kN/m2 Qn = qn . Do Qn = 41,14.10-3 . 419,1 = 17,24 N/mm1 7. Berekening van de passieve grondbelasting Qp qp = qn . ( 1 + fm .

H ) Do

qp = 41,14 . ( 1 + 0,3 .

2,2 ) = 105,93 kN/m2 0,4191

Qp = qp . Do Qp = 105,93.10-3 . 419,1 = 44,39 N/mm1  = 1 - sin( ) = 1 - sin(30) = 0,500 0,500  = = 0,33 = 1+ 1 + 0,500 E100,norm = E100 . (qn/100)0,5 = 15 . (41,14/100)0,5 = 9,62 MN/m² 1 -  - 2. 2 E1 = E100,norm / 1-  1 - 0,33 - 2.0,332 E1 = 9,62 / = 14,43 MN/m2 1 - 0,33 Do zmax = 0,2 . 0,5. H/Do E1 0,4191 zmax = 0,2 . = 0,0096 m 0,5 . 2,2/0,4191 14,43  . Do . (qp - qn) zmax qk = qn + qp - qn 1+ zmax . kv,min 0,1 . 0,4191 . (105,93 - 41,14) 0,0096 = 252,12 kN/m2 qk = 41,14 + 105,93 - 41,14 1+ 0,0096 . 0,0200.106 Qk = qk . Do Qk = 252,12.10-3 . 419,1 = 105,66 N/mm1 Aanpassing van Qk nodig  Qk > Qp  Qk = Qp = 44,39 N/mm1

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

9. Berekening van de verkeersbelasting Qv volgens Grafiek II NEN 3650-1:C.17 Niet rekenen met ontlastende invloed qv = 11,41 kN/m2 Qv = qv . Do Qv = 11,41.10-3 . 419,1 = 4,78 N/mm1

23-07-2021 14:36:24 -4-

8. Berekening van de reële grondbelasting Qk

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 10. Berekening van de stijfheidsverhouding grond/leiding 

Do . kv,gem 4 . E . Ib 419,1 . 0,03 = 0,00083 mm-1 =4 . 4 205800 . 31.811.125,91

=4

11. Berekening van de indirect overgedragen bovenbelasting (1e en 2e jaar) Zettingslengte L = 40.000 mm  . L = 0,00083 . 40.000 = 33,30 i = 0,938 (= 93,8 % inklemming) Bz = 0,0000626 (volgens NEN 3651 - 8.5.2.4 tabel 5) Qz = Bz . fv . Do . kv,gem Qz = 0,0000626 . 0 . 419,1 . 0,03 = 0,00 N/mm1 i. .L Qd = Qz .  . L . (i + ) 6 0,938 . 0,00083 . 40.000 Qd = 0,00 . 0,00083 . 40.000 . (0,938 + ) = 0,00 N/mm1 6 12. Berekening van de indirect overgedragen bovenbelasting (na 2 jaar) Qz = Bz . (fv + 2,0 . fz) . Do . kv,gem Qz = 0,0000626 . (0 + 2,0 . 200,0) . 419,1 . 0,03 = 0,31 N/mm1 i. .L Qd = Qz .  . L . (i + ) 6 0,938 . 0,00083 . 40.000 Qd = 0,31 . 0,00083 . 40.000 . (0,938 + ) = 64,45 N/mm1 6

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Berekening evenwichtsdraagvermogen . Nq = e  tan( ) . tan2(45°+ /2) = 18,40 Ny = 1,5 . (Nq - 1) . tan( ) = 15,07 B = Do = 0,42 m B/L = 0,1 Z = h + Do / 2 = 2,20 + 0,42 / 2 = 2,41 m Sy = 1 - 0,4 . B/L = 0,96 dq = 1 + 2 . tan() . (1-sin())2 . tan-1(Z/B) = 1,40 'gem = (qn + . d.Do/2)/ Z = 18,70 kN/m3 Pwe = 0,95 . (0,5 . 'gem . Do . Ny . Sy . dy + Sq . Nq . dq . (qn + c' . cot( )) - c' . cot( )) Pwe = 1.113,86 kN/m2 = 1,11 N/mm2 PweDo = Pwe . Do = 1,11 . 419,10 = 466,82 N/mm1 Controle bovenbelastingen met evenwichtsdraagvermogen Conclusie: Situatie 1e en 2e jaar Qk = 44,39 N/mm1 Geen aanpassing 1 Qv = 4,78 N/mm van Qd nodig Qd = 0,00 N/mm1 +  = 49,18 N/mm1

Situatie na 2 jaar Qn = 17,24 N/mm1 Qv = 4,78 N/mm1 Qd = 64,45 N/mm1 + = 86,47 N/mm1 

Conclusie: Geen aanpassing van Qd nodig

23-07-2021 14:36:24 -5-

13. Berekening evenwichtsdraagvermogen en controle met bovenbelastingen

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 14. Momenten en spanningen t.g.v. directe en indirecte bovenbelastingen (1e en 2e jaar) Moment t.g.v. Qk en Qv

Moment t.g.v. Qd

Mq = Kb . (Qk + Qv) . rg Mq = 0,177 . (44,39 + 4,78) . 105,21 Mq = 915,78 Nmm/mm1

Mqd = Kb,ind . Qd . rg Mqd = 0,122 . 0,00 . 105,21 Mqd = 0,00 Nmm/mm1

Spanning t.g.v. Mq en Mqd q = frr . (Mq + Mqd) / Ww q = 0,83 . (915,78 + 0,00) / 12,56 = 60,18 N/mm2 15. Momenten en spanningen t.g.v. directe en indirecte bovenbelastingen (na 2 jaar) Moment t.g.v. Qn en Qv

Moment t.g.v. Qd

Mq = Kb . (Qn + Qv) . rg Mq = 0,177 . (17,24 + 4,78) . 105,21 Mq = 410,15 Nmm/mm1

Mqd = Kb,ind . Qd . rg Mqd = 0,122 . 64,45 . 105,21 Mqd = 827,20 Nmm/mm1

Spanning t.g.v. Mq en Mqd q = frr . (Mq + Mqd) / Ww q = 0,83 . (410,15 + 827,20) / 12,56 = 81,31 N/mm2 16. Berekening van de spanning bx t.g.v. uitvoeringszakkingverschil fv E . kv,gem dn 205800 . 0,03 = 0,00 N/mm2 bx = 0,00873 . 0 . 8,68 bx = Cz . fv .

17. Berekening van de spanning bx t.g.v. uitvoeringszakkingverschil fv en zettingsverschil fz E . kv,gem dn

bx = 0,00873 . (0 + 2,0.200,0) .

205800 . 0,03 = 93,17 N/mm2 8,68

18. Berekening van de spanning ax t.g.v. temperatuurverschil ax = t . g . E ax = 10 . 0,0000116 . 205800 = 23,87 N/mm2 19. Berekening van de spanningsverhogingsfactoren van de bocht

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Aangezien er geen bocht wordt toegepast volgt: ix = 1, iy = 0, ixp = 1, iyp = 0

23-07-2021 14:36:24 -6-

bx = Cz . (fv + 2,0.fz) .

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 20. Toetsing op implosie: berekening van de alzijdige overdruk

Veiligheidsfactor  voor langdurige onderdruk:  = 3 Veiligheidsfactor  voor kortdurende onderdruk:  = 1,5 . . 1 . 24 E Iw po = Dg3  . (1 - 2) 1 24 . 205.800,00 . 54,50 . po,kort = = 21,17 N/mm2 1,5 . (1 - 0,32) 210,423 . . 1 . 24 205.800,00 54,50 = 10,58 N/mm2 po,lang = . 3 (1 - 0,32) 210,423 Conclusie: Kans op implosie bij 1.058,30 m grondwater boven de leiding 21. Berekening van de optredende en toelaatbare deflectie (0,089 . Q - 0,095 . Qn;h + 0,048 . Qd) . rg3 E' . Iw (0,089 . (Qn + Qv) - 0,095 . (1 - sin ) . (Qn + Qv) + 0,048 . Qd) . rg3 Y = E' . Iw (0,089 . (17,24 + 4,78) - 0,095 . (1 - sin(30°)) . (17,24 + 4,78) + 0,048 . 64,45) . 105,213 = 0,42 mm (= 0,20%) Y = 205800 . 54,50 Toelaatbare deflectie = 15% . importantiefactor S . Dg = 0,15 . 1 . 210,42 = 31,56 mm Y =

22. Berekening van het totaal aan optredende spanningen (1e en 2e jaar) Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding y2 =   . q y2 = 1 . 60,18 = 60,18 N/mm2 Optredende spanningen in langsrichting van de leiding x =   . bx + ax x = 1 . 0,00 + 23,87 = 23,87 N/mm2 Toelaatbare spanning = 0,8 . Re . S = 0,8 . 360 . 1,00 = 288,00 N/mm2

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding y2 =   . q y2 = 1 . 81,31 = 81,31 N/mm2 Optredende spanningen in langsrichting van de leiding x =   . bx + ax x = 1 . 93,17 + 23,87 = 117,05 N/mm2 Toelaatbare spanning = 0,8 . Re . S = 0,8 . 360 . 1,00 = 288,00 N/mm2

23-07-2021 14:36:24 -7-

23. Berekening van het totaal aan optredende spanningen (na 2 jaar)

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel Importantiefactor S

: Buffer Zuid te Bargerveen : NAM leiding - Locatie 1 - BC zonder druk :1 Materiaalgegevens

Materiaalsoort: Kwaliteit: Rekgrens van het materiaal bij 20°C Elasticiteitsmodulus Lineaire uitzettingscoefficiënt Alfa Tangentieel / Alfa Axiaal Toelaatbare deflectie

Staal NEN-EN ISO 3183 L360 Re = 360 E = 205800 = 1,2.10-5 g =1  = 15,00 

N/mm2 N/mm2 mm/(mmꞏK) %

De dn e

= 219,10 = 8,68 = 100

mm mm mm

= 8,68

Leidinggegevens Uitwendige middellijn Wanddikte Dikte bekleding Geen bocht aanwezig Minimale wanddikte Procesgegevens Soort leiding (Vloeistof / Gas / Drukloos)

= Drukloos Aanleggegevens

Ligging: Evenwijdig aan een waterstaatswerk Zettingslengte Dekking van de leiding t.o.v. maaiveld Belastinghoek Ondersteuningshoek Uitvoeringszakkingverschil Zettingsverschil Klinkpercentage Marstonfactor

L H   fv fz  fm

= 40.000 = 2,2 = 180 = 70 =0 = 200,0 = 0,1 = 0,3

mm m ° ° mm mm % -

Waterstaatswerk: Verheeld

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Grondmechanische gegevens Grondsoort Volumiek gewicht droge grond Inwendige wrijvingshoek grond Effectieve cohesie Ongedraineerde schuifsterkte Minimale verticale beddingconstante Gemiddelde verticale beddingconstante E-modulus ondergrond Niet rekenen met horizontale steundruk Geen grondmechanisch onderzoek uitgevoerd

d  c' cu kv,min kv,gem E100

= Zand = 17 = 30 =0 =0 = 0,02 = 0,03 = 15



= 1,1

kN/m3 ° kN/m2 kN/m2 N/mm3 N/mm3 MN/m2

23-07-2021 14:38:09 -1-

Gegevens waterstaatswerk i.v.m. berekening veiligheidszone

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 Verkeersbelasting

23-07-2021 14:38:09 -2-

Fatique Load Model 2, Lorry 4

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Grafiek II: Niet rekenen met ontlastende invloed wegdek

Di = De - 2 . dn Dg = (De + Di)/2 Do = De + 2 . e re = De / 2 ri = Di / 2 rg = (re + ri) / 2 Ib = (De4 - Di4) . /64 Wb = Ib / re Iw = dn3 / 12 Ww = dn2 / 6

= 201,74 = 210,42 = 419,10 = 109,55 = 100,87 = 105,21 = 31.811.125,91 = 290.379,97 = 54,50 = 12,56

2. Toetsing of vereenvoudigde berekeningsmethode is toegestaan Leiding is drukloos: Controle is niet mogelijk. 3. Berekening van de veiligheidszone Veiligheidszone = 4 . Hwerk = 4 . 0,00 = 0,00 m 4. Berekening van de spanningen p en pl t.g.v. inwendige druk Leiding is drukloos: p = 0,00 N/mm2 5. Berekening reroundingfactor frr Leiding is drukloos: frr = 1,00 6. Berekening van de neutrale grondbelasting Qn qn =  . d . Hd qn = 1,1 . 17 . 2,2 = 41,14 kN/m2 Qn = qn . Do Qn = 41,14.10-3 . 419,1 = 17,24 N/mm1 7. Berekening van de passieve grondbelasting Qp H ) Do

qp = 41,14 . ( 1 + 0,3 .

2,2 ) = 105,93 kN/m2 0,4191

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Qp = qp . Do Qp = 105,93.10-3 . 419,1 = 44,39 N/mm1

23-07-2021 14:38:09 -3-

qp = qn . ( 1 + fm .

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 8. Berekening van de reële grondbelasting Qk

 = 1 - sin( ) = 1 - sin(30) = 0,500 0,500  = = 0,33 = 1+ 1 + 0,500 E100,norm = E100 . (qn/100)0,5 = 15 . (41,14/100)0,5 = 9,62 MN/m² 1 -  - 2. 2 E1 = E100,norm / 1-  1 - 0,33 - 2.0,332 E1 = 9,62 / = 14,43 MN/m2 1 - 0,33 Do zmax = 0,2 . 0,5 . H/Do E1 0,4191 zmax = 0,2 . = 0,0096 m 0,5 . 2,2/0,4191 14,43  . Do . (qp - qn) zmax qk = qn + qp - qn 1+ zmax . kv,min 0,1 . 0,4191 . (105,93 - 41,14) 0,0096 = 252,12 kN/m2 qk = 41,14 + 105,93 - 41,14 1+ 0,0096 . 0,0200.106 Qk = qk . Do Qk = 252,12.10-3 . 419,1 = 105,66 N/mm1 Aanpassing van Qk nodig  Qk > Qp  Qk = Qp = 44,39 N/mm1 9. Berekening van de verkeersbelasting Qv volgens Grafiek II NEN 3650-1:C.17 Niet rekenen met ontlastende invloed qv = 11,41 kN/m2 Qv = qv . Do Qv = 11,41.10-3 . 419,1 = 4,78 N/mm1

Do . kv,gem 4 . E . Ib 419,1 . 0,03 = 0,00083 mm-1 =4 . 4 205800 . 31.811.125,91

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

=4

23-07-2021 14:38:09 -4-

10. Berekening van de stijfheidsverhouding grond/leiding 

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 11. Berekening van de indirect overgedragen bovenbelasting (1e en 2e jaar)

Zettingslengte L = 40.000 mm  . L = 0,00083 . 40.000 = 33,30 i = 0,938 (= 93,8 % inklemming) Bz = 0,0000626 (volgens NEN 3651 - 8.5.2.4 tabel 5) Qz = Bz . fv . Do . kv,gem Qz = 0,0000626 . 0 . 419,1 . 0,03 = 0,00 N/mm1 i. .L Qd = Qz .  . L . (i + ) 6 0,938 . 0,00083 . 40.000 Qd = 0,00 . 0,00083 . 40.000 . (0,938 + ) = 0,00 N/mm1 6 12. Berekening van de indirect overgedragen bovenbelasting (na 2 jaar) Qz = Bz . (fv + 2,0 . fz) . Do . kv,gem Qz = 0,0000626 . (0 + 2,0 . 200,0) . 419,1 . 0,03 = 0,31 N/mm1 i. .L Qd = Qz .  . L . (i + ) 6 0,938 . 0,00083 . 40.000 Qd = 0,31 . 0,00083 . 40.000 . (0,938 + ) = 64,45 N/mm1 6 13. Berekening evenwichtsdraagvermogen en controle met bovenbelastingen

Controle bovenbelastingen met evenwichtsdraagvermogen Conclusie: Situatie 1e en 2e jaar Qk = 44,39 N/mm1 Geen aanpassing 1 van Qd nodig Qv = 4,78 N/mm Qd = 0,00 N/mm1 +  = 49,18 N/mm1

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Situatie na 2 jaar Qn = 17,24 N/mm1 Qv = 4,78 N/mm1 Qd = 64,45 N/mm1 + = 86,47 N/mm1 

Conclusie: Geen aanpassing van Qd nodig

23-07-2021 14:38:09 -5-

Berekening evenwichtsdraagvermogen . Nq = e  tan( ) . tan2(45°+ /2) = 18,40 Ny = 1,5 . (Nq - 1) . tan() = 15,07 B = Do = 0,42 m B/L = 0,1 Z = h + Do / 2 = 2,20 + 0,42 / 2 = 2,41 m Sy = 1 - 0,4 . B/L = 0,96 dq = 1 + 2 . tan() . (1-sin())2 . tan-1(Z/B) = 1,40 'gem = (qn + . d.Do/2)/ Z = 18,70 kN/m3 Pwe = 0,95 . (0,5 . 'gem . Do . Ny . Sy . dy + Sq . Nq . dq . (qn + c' . cot( )) - c' . cot( )) Pwe = 1.113,86 kN/m2 = 1,11 N/mm2 PweDo = Pwe . Do = 1,11 . 419,10 = 466,82 N/mm1

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 14. Momenten en spanningen t.g.v. directe en indirecte bovenbelastingen (1e en 2e jaar) Moment t.g.v. Qk en Qv

Moment t.g.v. Qd

Mq = Kb . (Qk + Qv) . rg Mq = 0,177 . (44,39 + 4,78) . 105,21 Mq = 915,78 Nmm/mm1

Mqd = Kb,ind . Qd . rg Mqd = 0,122 . 0,00 . 105,21 Mqd = 0,00 Nmm/mm1

Spanning t.g.v. Mq en Mqd q = frr . (Mq + Mqd) / Ww q = 1,00 . (915,78 + 0,00) / 12,56 = 72,93 N/mm2 15. Momenten en spanningen t.g.v. directe en indirecte bovenbelastingen (na 2 jaar) Moment t.g.v. Qn en Qv

Moment t.g.v. Qd

Mq = Kb . (Qn + Qv) . rg Mq = 0,177 . (17,24 + 4,78) . 105,21 Mq = 410,15 Nmm/mm1

Mqd = Kb,ind . Qd . rg Mqd = 0,122 . 64,45 . 105,21 Mqd = 827,20 Nmm/mm1

Spanning t.g.v. Mq en Mqd q = frr . (Mq + Mqd) / Ww q = 1,00 . (410,15 + 827,20) / 12,56 = 98,54 N/mm2 16. Berekening van de spanning bx t.g.v. uitvoeringszakkingverschil fv E . kv,gem dn 205800 . 0,03 = 0,00 N/mm2 bx = 0,00873 . 0 . 8,68 bx = Cz . fv .

17. Berekening van de spanning bx t.g.v. uitvoeringszakkingverschil fv en zettingsverschil fz E . kv,gem dn

bx = 0,00873 . (0 + 2,0.200,0) .

205800 . 0,03 = 93,17 N/mm2 8,68

18. Berekening van de spanning ax t.g.v. temperatuurverschil Leiding is drukloos ax = 0 N/mm2 19. Berekening van de spanningsverhogingsfactoren van de bocht

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Aangezien er geen bocht wordt toegepast volgt: ix = 1, iy = 0, ixp = 1, iyp = 0

23-07-2021 14:38:09 -6-

bx = Cz . (fv + 2,0.fz) .

Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 3650/3651:2020 20. Toetsing op implosie: berekening van de alzijdige overdruk

22. Berekening van het totaal aan optredende spanningen (1e en 2e jaar) Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding y2 =   . q y2 = 1 . 72,93 = 72,93 N/mm2 Optredende spanningen in langsrichting van de leiding x =   . bx x = 1 . 0,00 = 0,00 N/mm2 Toelaatbare spanning = 0,8 . Re . S = 0,8 . 360 . 1,00 = 288,00 N/mm2

2.1.2.0/05-2021/89-122684-3

Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding y2 =   . q y2 = 1 . 98,54 = 98,54 N/mm2 Optredende spanningen in langsrichting van de leiding x =   . bx x = 1 . 93,17 = 93,17 N/mm2 Toelaatbare spanning = 0,8 . Re . S = 0,8 . 360 . 1,00 = 288,00 N/mm2

23-07-2021 14:38:10 -7-

23. Berekening van het totaal aan optredende spanningen (na 2 jaar)

← Vorig deel

De tekst is automatisch uit het bestand gehaald en kan afwijken van het origineel (kolommen, tabellen en koppen lopen door elkaar). Het officiële stuk bij de gemeente is leidend. Bron: https://api1.ibabs.eu/publicdownload.aspx?site=Emmen&id=d12f9e31-ee75-4e21-85da-d75f685942d9