2021-019770 Bijlage 15- Overige-bijlagen-Zuid-West-380-kV-Oost
Tekst van het document
31. Overige bijlagen Inhoudsopgave 1. H aalbaarheid toepassen fasewisselingen in ZWO 380kV in verband met elektrische beïnvloeding op buisleidingen
2
2. R adarverstoringsonderzoek uitgevoerd door TNO voor het volledige tracé van Zuid West 380 kV (2015).
68
3. A lternatieven ZW 380 kV: advies over de inpassing in de m.e.r.-procedure
89
4. Q uickscan naar mogelijke 380 kV-verkabeling in ZW380kV Oost (Rilland-Tilburg)
206
5. Projectboek 1: Samen naar een definitief tracé
239
6. Projectboek 2: Van opgave naar uitwerking
291
8
Wolfsakker Advies BV
Haalbaarheid toepassing fasenwisselingen in ZWO 380kV in verband met elektrische beïnvloeding op buisleidingen
In opdracht van: TenneT T.S.O. B.V.
Datum: 26 augustus 2021 Referentie: TE2101-R02 Versie: 0.3 Status: Concept Auteurs: M. Janssen
Wolfsakker Advies B.V. - Rozenstraat 8, 6673 AG Andelst - KvK: 67874126
Wolfsakker Advies BV
Copyright © Wolfsakker Advies B.V. Andelst, the Netherlands. All rights reserved.
Dit document bevat vertrouwelijke informatie. Overdracht van de informatie aan derden zonder schriftelijke toestemming van of namens Wolfsakker Advies B.V. is verboden. Hetzelfde geldt voor het kopiëren van het document of een gedeelte daarvan.
This document contains proprietary information that shall not be transmitted to any third party without written consent by or on behalf of Wolfsakker Advies B.V. This also applies to file copying, wholly or partially.
Wolfsakker Advies B.V. en/of de met haar gelieerde maatschappijen zijn niet aansprakelijk voor enige directe, indirecte, bijkomstige of gevolgschade ontstaan door of bij het gebruik van de informatie of gegevens uit dit document, of door de onmogelijkheid die informatie of gegevens te gebruiken.
TE2101-R02, versie 0.3
2
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV INHOUDSOPGAVE
blz.
Revisie overzicht
4
Samenvatting
5
1
Inleiding
6
1.1
Aanpak
6
2
Informatie
6
3
Gehanteerde eisen tbv beoordeling haalbaarheid
7
3.1
Eisen aanraakspanningen
7
3.2
Eisen in verband met het risico op wisselstroomcorrosie
8
4
Inductieve beïnvloeding
8
4.1
Beschrijving berekeningsmodellen
9
5
Haalbaarheid wisselmasten
9
5.1
Haalbaarheid maatregelen Buisleidingenstraat
9
5.2
Haalbaarheid maatregelen Ennatuurlijk leidingen
12
6
Conclusie en aanbevelingen
13
TE2101-R02, versie 0.3
3
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV Revisie overzicht Datum 10-08-2021 11-8-2021 26-8-2021
Versie 0.1 0.2 0.3
TE2101-R02, versie 0.3
Opmerkingen Concept – voor interne controle Concept – opmerkingen interne controle verwerkt Concept – opmerkingen RFA TenneT verwerkt
4
Auteur(s) M. Janssen M. Janssen M.Janssen, A.Ross
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV Samenvatting Binnen het project Zuidwest Oost 380kV worden ten behoeve van de netstabiliteit fasenwisselingen toegepast in de nieuwe hoogspanningsverbindingen. Een kritisch onderdeel ten aanzien van de haalbaarheid van de hoogspanningsverbindingen in het tracé is de elektrische beïnvloeding op buisleidingen. Deze moet conform het PvE voldoen aan de eisen volgens NEN 3654:2014. In het basisontwerp van de hoogspanningslijn is al aangetoond dat de hoogspanningslijn zonder wisselmasten (masten waarin de positie van fasen in de geometrie verandert) haalbaar is (notitie 10 van het BO). Nu wordt onderzocht of het tracé ten aanzien van elektrische beïnvloeding ook haalbaar is met de voorgestelde wisselmasten. De haalbaarheid van fasenwisselingen ten aanzien van elektrische beïnvloeding is onderzocht door de te verwachten elektrische beïnvloeding op de buisleidingen in de buisleidingenstraat (parallelle ligging in het traject tussen Rilland en Moerdijk) en op de leidingen van Ennatuurlijk (parallelle ligging tussen Geertruidenberg en Tilburg) te berekenen voor de toekomstige situatie met fasenwisselingen. Hiervoor zijn berekeningen gemaakt op basis van de voor notitie 10 (Meridian nummer 002.678.22 0712674) gebruikte berekeningsmodellen, aangepast met de door TenneT voorgestelde fasenwisselingen.
Uit de uitgevoerde beschouwingen blijkt dat het tracé ook met wisselmasten haalbaar is, maar dat aanpassingen aan zowel systemen van derden als aan de 380kV hoogspanningslijn Geertruidenberg – Rilland rekening noodzakelijk zijn. Voor de beïnvloeding op de leidingen in de Buisleidingenstraat wordt aanbevolen om eerst de meest geschikte fasenvolgorde in de 380kV verbinding Geertruidenberg – Rilland vast te stellen en pas daarna de bij LSNed te realiseren maatregelen te ontwerpen. Dit leidt tot een kostenreductie en verkleining van het risico dat de realisatie van specifieke maatregelen niet mogelijk blijkt. Voor de leidingen van Ennatuurlijk tussen Geertruidenberg en Tilburg blijkt dat de mate van beïnvloeding op deze leidingen met de wisselmasten gevoelig is voor de transportrichting van de 150kV circuits. Aanbevolen wordt om alvorens de te treffen maatregelen nader te ontwerpen eerst vast te stellen welke (combinaties van) transportrichtingen kunnen optreden. Dit is belangrijk omdat de haalbaarheidsgrens van de te treffen maatregelen voor de Ennatuurlijk wordt benaderd. Vooralsnog moet rekening worden gehouden met circa 50% meer budget dan eerder (zonder de wisselmasten) geraamd in verband met de elektrische beïnvloeding op de Ennatuurlijk leidingen.
Aanbevolen wordt om de relevante transportrichtingen kritisch te bekijken in relatie tot de gekozen klokgetallen in dit deel van de verbindingen voordat maatregelen aan de zijde van de Ennatuurlijk leidingen verder worden uitgewerkt.
TE2101-R02, versie 0.3
5
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV 1 Inleiding Met de introductie van de mastenfamilie Moldau in de 2x380kV en 2x380/150kV uitvoeringen in het project ZWO 380-kV werd het mogelijk om wisselmasten voor de 380kV en 150kV circuits te bouwen. Middels een studie heeft TenneT aangetoond dat wisselmasten nodig zijn om te kunnen voldoen aan stabiliteitseisen van het 150kV net. De studie heeft vervolgens een voorstel gemaakt voor wisselmasten in de 380kV circuits van de nieuw te bouwen hoogspanningslijn en wisselmasten in de 150kV circuits van de 380/150kV combilijn. Fasewisselingen hebben een effect op magneetvelden en de daarmee samenhangende elektrische beïnvloeding van stalen leidingen door magnetische inductie in de nabijheid van de hoogspanningslijn. Inductiespanningen op stalen leidingen vormen mogelijk een beperking voor de bouw van de hoogspanningslijn al dan niet met wisselmasten. In het basisontwerp van de hoogspanningslijn is al aangetoond dat de hoogspanningslijn zonder wisselmasten haalbaar (notitie 10 van het BO). In deze notitie wordt onderzocht of ook de voorgestelde wisselmasten haalbaar zijn in het licht van de veranderde inductieve beïnvloeding. De te bouwen hoogspanningsverbindingen naderen leidingen in de buisleidingenstraat van LSNed.
De elektrische beïnvloeding van deze leidingen is kritisch en daarom is de ontwikkeling van de mastenfamilie Moldau mede afgestemd op de resulterende inductieve beïnvloeding. Ook andere leidingen worden door de hoogspanningsverbindingen beïnvloed, echter deze invloed wordt op voorhand beheersbaar verondersteld omdat maatregelen aan enkele leidingen, indien nodig, goed uitvoerbaar zijn. In deze haalbaarheidsstudie is daarom het effect van de beoogde wisselmasten onderzocht op de inductieve beïnvloeding van leidingen in de buisleidingenstraat (traject Rilland – Moerdijk) en leidingen van Ennatuurlijk (traject Geertruidenberg – Tilburg).
1.1
Aanpak
Het gegeven ontwerp van de fasewisselingen in de 380kV en 150kV circuits van de hoogspanningslijn geldt voor dit onderzoek als uitgangspunt (referentie email d.d. 11-5-2021 van Marien Vierbergen). In deze studie zullen daarom geen wijzigingen op de gegeven wisselmasten worden voorgesteld. Ten behoeve van het BO van de lijnverbinding is het gegeven model van de buisleidingen in de buisleidingenstraat gebruikt, inclusief het ondersteunende elektrische leidingsysteem (KBsystemen, leidingkoppelingen en isolatieflenzen- en koppelingen). Dit model is aangepast voor de te amoveren en wijzigen hoogspanningsverbindingen en de nieuw aan te leggen hoogspanningsverbindingen binnen het project ZWO380. Dit model diende als basis voor eerder genoemde notitie 10 van het BO en is bovendien verder aangepast om de effecten van de beoogde wisselmasten te kunnen onderzoeken.
2
Informatie
De studie is uitgevoerd op basis van de berekeningsmodellen zoals gebruikt voor notitie 10 (Meridian nummer 002.678.22 0712674), waarin ten behoeve van deze studie de fasenwisselingen zijn gemodelleerd. De gegevens van de buisleidingen in deze studie zijn identiek aan de in notitie 10 gebruikte gegevens. Deze gegevens zijn tevens in bijlage 1 gegeven. Als uitgangspunt voor deze studie is het uitgangspunt voor het project ZWO380 overgenomen, te weten de stroombelastbaarheid van de bestaande 380kV lijnen Geertruidenberg-Rilland en Geertruidenberg – Eindhoven (3kA per circuit) en de stroombelastingen voor normaal- en TE2101-R02, versie 0.3
6
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV gemiddeld bedrijf (respectievelijk 1,5kA per circuit en 0,9kA per circuit). Deze hoogspanningslijn geldt algemeen als een belangrijke bron van beïnvloeding. Deze bestaande hoogspanningslijnen hebben een gegeven klokgetal verdeling. Volgens het BO van de lijnverbinding van ZWO380 moet de klokgetal verdeling van Geertruidenberg – Rilland worden aangepast vanwege de cumulatieve inductieve effecten van de bestaande en nieuw te bouwen lijn op de leidingen in de buisleidingenstraat. Deze in het BO voorgestelde aanpassing is gebaseerd op de situatie zonder wisselmasten. Voor de berekeningen aan de buisleidingen in de buisleidingenstraat is gebruik gemaakt van het beheerde model van de buisleidingen in de buisleidingenstraat van LSNed. Hierin zijn de gegevens van de buisleidingen opgenomen (diameters, wanddikten, coatingeigenschappen, staaleigenschappen, elektrische verbindingen met overige leidingen, isolatiekoppelingen, aanwezige wisselstroomdrainages, ligging van de leidingen in RD-coördinaten en laatste meetwaarden verspreidingsweerstanden en gegevens uit bodemweerstandsmetingen). Dergelijke gegevens zijn ook door Ennatuurlijk ter beschikking gesteld voor deze berekeningen, met uitzondering van resultaten uit bodemweerstandsmetingen. Daarvoor is gebruik gemaakt van al door TenneT uitgevoerde metingen in de nabijheid van het tracé.
Voor de hoogspanningsverbindingen is uitgegaan van de door Tennet (dhr. Vierbergen) aangeleverde gegevens (mastbeelden, tracés in RD-coördinaten, stroombelastingen en klokgetallen), zie bijlage 2.
3
Gehanteerde eisen tbv beoordeling haalbaarheid
Conform NEN 3654 moet in het geval van inductieve beïnvloeding worden voldaan aan eisen aan aanraakspanningen en eisen in verband met het risico op wisselstroom beïnvloeding. 3.1 Eisen aanraakspanningen Voor de optredende aanraakspanningen zijn in NEN 3654 maximaal toelaatbare waarden gegeven, afhankelijk van de bedrijfssituatie. Tijdens normale bedrijfsomstandigheden moet de maximale aanraakspanning beperkt zijn tot maximaal 25 V. Bij kortdurende foutsituaties zoals kortsluitingen is de maximaal toelaatbare aanraakspanning afhankelijk van de tijdsduur. Voor een tijdsduur van 0,1 seconde of minder is de maximaal toelaatbare aanraakspanning 1500 V. De maximaal toelaatbare aanraakspanningen conform NEN3654:2014 zijn gegeven in tabel 1. Afschakeltijd [s] ≤ 0,1 0,2 0,3 0,5 0,7 0,9 ≥ 1,0 (indien er sprake is van een kortsluitsituatie) ≥ 1,0 ( indien er geen sprake is van een kortsluitsituatie)
Toelaatbare aanraakspanning [V] 1 500 750 500 300 200 100 50 25
Tabel 1, Toelaatbare aanraakspanningen volgens NEN 3654
TE2101-R02, versie 0.3
7
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV 3.2
Eisen in verband met het risico op wisselstroomcorrosie
In NEN3654 is voor het risico op wisselstroomcorrosie opgenomen dat: “Wanneer de langdurig gemiddelde wisselspanning op de buisleiding minder dan 4 V bedraagt, is de kans op wisselstroomcorrosie verwaarloosbaar. In een ontwerp moet het mogelijk zijn om met mitigerende maatregelen een langdurende gemiddelde wisselspanning op de buisleiding van max. 4 V te realiseren. Indien de maximale langdurig gemiddelde buisspanning bij een ontwerp tussen 4 V en 10 V bedraagt, moet het risico worden beoordeeld in overeenstemming met NEN-EN 15280. Een langdurig gemiddelde buisspanning hoger dan 10 V is niet toegestaan.” Ennatuurlijk heeft in een overleg d.d. 10 januari 2020 aangegeven dat het risico op wisselstroomcorrosie voor hun leidingen geen harde eis is. Dit standpunt houdt verband met de aard van de leidingen, namelijk thermisch geïsoleerde warmteleidingen. Voor LSNed is dit criterium risico op wisselstroom corrosie wel van belang. In deze studie is onderzocht of de maximaal langdurig gemiddeld optredende buis-bodem spanning op de buisleidingen in de buisleidingenstraat kleiner is dan 4V. Indien de langdurig gemiddelde buis-bodem spanning groter is dan 4V maar kleiner dan 10 V dan wordt een inschatting gemaakt of met realistische aanvullende maatregelen de optredende buisbodemspanningen kunnen worden verkleind tot minder dan 4V.
Voor de leidingen in de buisleidingenstraat is voor de leidingen waar een langdurig gemiddelde buis-bodem spanning groter dan 4V wordt verwacht, een inschatting gemaakt van de haalbaarheid van maatregelen. Omdat het systeem van maatregelen in de buisleidingenstraat in alle gevallen moet worden herzien is dit nadrukkelijk geen ontwerp van maatregelen maar een inschatting ten behoeve van een kostenraming. Wanneer aan de eisen in verband met wisselstroomcorrosie kan worden voldaan kan (door te kiezen voor een specifieke uitvoering van de beschermingsmiddelen) ook aan de eisen voor aanraakspanningen worden voldaan. Voor de Ennatuurlijk leidingen tussen Geertruidenberg en Tilburg is onderzocht of het haalbaar is om de aanraakspanning voor tijdsduren langer dan 1 seconde te beperken tot 25V. Dit is gedaan om een inschatting van de hiermee gemoeide kosten. Het criterium aanraakspanningen voor tijdsduren langer dan 1 seconde is voor de Ennatuurlijk leidingen immers maatgevend boven het criterium aanraakspanningen bij kortsluitingen.
4
Inductieve beïnvloeding
Bij inductieve beïnvloeding veroorzaken magnetische velden stromen en spanningen op een metalen buisleiding. Deze magnetische velden zijn op hun beurt het gevolg van stromen in (hoogspannings-)verbindingen en overige buisleidingen. Wanneer buisleidingen op kleine onderlinge afstanden parallel liggen binnen de invloedsfeer van een of meer hoogspanningsverbindingen kan de onderlinge beïnvloeding tussen de buisleidingen onderling relevant zijn. Vanwege de complexiteit van de situatie in de buisleidingenstraat zijn alle buisleidingen in één model meegenomen zodat daarmee de onderlinge invloeden ook deel uitmaken van de studie.
TE2101-R02, versie 0.3
8
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV 4.1 Beschrijving berekeningsmodellen In de berekeningsmodellen zijn steeds alle buisleidingen en hsp-verbindingen in het gebied opgenomen. Alle koppelingen tussen de geleiders (kabels, geleiders hsp-vberbindingen, bliksemdraden, buisleidingen) zijn met behulp van ATP verwerkt in impedantiematrices. Hiermee wordt bereikt dat de cumulatieve effecten van buisleidingen onderling (reductie) en hoogspanningsverbindingen (reductie en superpositie) zijn meegenomen in de berekeningen.
5
Haalbaarheid wisselmasten
De haalbaarheid van wisselmasten is onderzocht door de beïnvloeding op de buisleidingen in de Buisleidingenstraat en op de Ennatuurlijk leidingen tussen Geertruidenberg en Tilburg te berekenen. Hierbij zijn in eerste instantie voor de gegeven uitgangspunten de optredende spanningen berekend voor de volgende scenario’s: 1. Normaal bedrijf in alle verbindingen (standaard transportrichtingen) 2. Normaal bedrijf in alle verbindingen (transportrichting 150 kV circuits omgekeerde richting) 3. Alle circuits voeren de langdurig gemiddelde stroom (standaard transportrichtingen) 4. Alle circuits voeren de langdurig gemiddelde stroom (transportrichting 150 kV circuits omgekeerde richting) 5. 1-fase kortsluiting in de 380kV verbinding Rilland - Tilburg, alle overige verbindingen normaal bedrijf 6. 1-fase kortsluiting in de 380kV verbinding Geertruidenberg - Eindhoven, alle overige verbindingen normaal bedrijf 7. Onderhoud in de 380 kV verbinding Rilland - Tilburg, 1 circuit 100% belast, andere circuit niet in bedrijf Op basis van deze initiële berekeningen is het maatgevende scenario voor haalbaarheid vastgesteld. Voor de buisleidingen in de Buisleidingenstraat zijn dat de scenario’s 3 en 4, voor de Ennatuurlijk leidingen (die niet kunnen voldoen aan de bij deze scenario’s gekoppelde eisen) zijn dat de scenario’s 1 en 2.
5.1 Haalbaarheid maatregelen Buisleidingenstraat Om het effect van de wisselmasten te evalueren is naar de maximaal optredende buisspanning gekeken en naar de som van het product van de langdurig gemiddelde buisspanning en buislengte. De laatste is een maat voor de totale beïnvloeding van hoogspanning op alle buisleidingen tezamen. Voor dit deel van de studie zijn de langdurig gemiddelde buisspanningen relevant. Optredende langdurig gemiddelde buisspanning Gelijk aan de aanpak voor notitie 10 van het BO concentreert de evaluatie zich op een referentie buisleiding in de buisleidingenstraat, te weten leiding 48. Deze leiding zal ook zonder wisselmasten kritische inductiespanningen krijgen, vooral vanwege de ligging ten opzichte van hoogspanning en door de lengte van de paralelloop. Aanvullende maatregelen zijn nodig om aan de eisen voor inductiespanningen te kunnen voldoen. De langdurig gemiddeld optredende spanningen voor deze leiding zijn grafisch weergegeven in afbeelding 1 met op de x-as de inductiespanningen van noord naar zuid. De modulus van de
TE2101-R02, versie 0.3
9
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV spanning is met een kleur weergegeven. Een rode kleur is een overschrijding, groen voldoet aan de eis en het omslagpunt is geel gemarkeerd. De fasenvolgorde voor 380kV GT-RLL is geoptimaliseerd voor de configuratie zonder wisselmasten. Onderzocht is of wisselmasten dit optimum verstoren en/of met wisselmasten een beter optimum mogelijk is. Optimalisatie van de fasenvolgorde in de verbinding Geertruidenberg – Rilland kan leiden tot afname van de maximale spanningen op de buisleidingen en het kunnen volstaan met (veel) minder aanpassingen aan het systeem van LSNed in de Buisleidingenstraat. Deze benadering sluit goed aan op acceptatie van LSNed. Op de y-as van afbeelding 1 zijn verschillende berekende configuraties gegeven, elk met 150kV transportrichtingen in de referentierichting en met tegengestelde transportrichtingen, scenario 3 respectievelijk scenario 4. De bovenste twee regels gelden voor de configuratie zonder wisselmasten. Deze configuratie is gelijk aan die conform notitie 10. De volgende twee regels gelden voor de door TenneT opgegeven configuratie met wisselmasten en de daaropvolgende regels voor vijf varianten met afwijkende klokgetal verdelingen van de bestaande 380kV lijn GTRLL.
Doordat deze variaties zijn doorgevoerd in 1 circuit van de 380kV lijn en met het andere circuit volgens de opgave van TenneT, zijn met deze variaties alle mogelijkheden met dat circuit verkend. Doordat bovendien de klokgetal verdeling van het circuit aan de zijde van de buisleidingstraat (oostelijk circuit) is gevarieerd, geven de berekende variaties het meest geprononceerde beeld. Afbeelding 1a tot en met 1h van bijlage 3 geeft voor de eerste situatie de verdeling van inductiespanningen in een geografische ondergrond; de situatie zonder wisselmasten. Hiermee kan worden afgeleid waar in het tracé extremen zich bevinden.
Geen Wisselmasten Wisselmasten cfm opgave Wisselmasten variant 1 Wisselmasten variant 2 Wisselmasten variant 3 Wisselmasten variant 4 Wisselmasten variant 5
Afbeelding 1, Evaluatie effect Wisselmasten en fasenvolgorde 380 kV Geertruidenberg – Rilland
Uit afbeelding 1 blijkt voor de referentie buisleiding het volgende: − De configuratie met wisselmasten is bijna gelijkwaardig met de situatie zonder wisselmasten. Met wisselmasten zijn er iets minder (kleine) overschrijdingen terwijl de grootste overschrijdingen met wisselmasten net iets groter worden (dat is slecht zichtbaar). − Het ‘oude’ optimum zonder wisselmasten is niet meer gelijk aan het mogelijke optimum met wisselmasten. Met name de configuraties 2 en 3 zijn kansrijke alternatieven waarmee op een kleiner deel van de leiding en minder omvangrijke overschrijdingen mogelijk zijn. Hieruit volgt dat wisselmasten met optimalisatie van de bestaande 380kV lijn GT-RLL leidt tot een gunstigere beïnvloeding. Totale beïnvloeding op de buisleidingen in de buisleidingenstraat.
TE2101-R02, versie 0.3
10
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV De totale beïnvloeding is bepaald aan de hand van de inductiespanningen voor de gehele lengte van alle leidingen in de buisleidingenstraat. Uitgegaan is van de uitgangssituatie van het project zonder wisselmasten, dus de configuratie volgens notitie 10 van het BO van het project, alle andere configuraties zijn beoordeeld ten opzicht van deze uitgangssituatie. Naast de situatie met wisselmasten zijn er 5 varianten onderzocht met alternatieve fasenverdelingen in de bestaande 380kV lijn GT-RLL. In tabel 2 zijn de extreme inductiespanningen en de gemiddelde inductiespanningen groter dan de grenswaarde van 4 volt van alle buisleidingen in de buisleidingenstraat. Uit de tabel blijkt dat toepassing van wisselmasten leidt tot meer inductie in de buisleidingenstraat en dus tot meer maatregelen. Het effect (kosten) van de toename zal echter gering zijn, gezien de geringe toename ten opzichte van de uitgangssituatie, zie ook hierboven in de analyse van inductiespanningen van de referentie buisleiding. Verder volgt uit de resultaten in de tabel dat extremen gunstiger worden bij de varianten 2 en 3 (klokgetalverdeling oostelijk circuit 8-12-4 respectievelijk 8-4-12; boven, onder-links, onder-rechts) zoals volgt uit de analyse van afbeelding 1.
Omgekeerd gesteld volgt er ook uit dat verkeerde keuzes voor 380kV GT-RLL leidt tot extra kosten en een toename die significant zal zijn.
Configuratie Geen wisselmasten Wisselmasten volgens opgave TenneT
Extremen 100% 100%
Alternatieven voor de fasenverdeling van 380kV GT-RLL Var. 1 104% Var. 2 88% Var. 3 89% Var. 4 132% Var. 5 139%
Gemiddelden 100% 105%
99% 91% 95% 123% 119%
Tabel 2, Effect fasenvolgorde 380 kV GTB – RLL op beïnvloeding Buisleidingenstraat
Concluderend geldt voor de beïnvloeding van leidingen in de buisleidingenstraat dat de set maatregelen in de buisleidingenstraat afhankelijk is van de uiteindelijk gekozen fasenvolgorde voor 380kV Geertruidenberg – Rilland. In het ontwerp moet een geschikte fasenvolgorde voor Geertruidenberg – Rilland worden vastgesteld en moet de bijbehorende set maatregelen aan het systeem van LSNed in de buisleidingenstraat worden uitgewerkt. Het effect van wisselmasten op de kostenraming voor maatregelen is afhankelijk van de keuze van de fasenvolgorde voor Geertruidenberg – Rilland. Met de nu gegeven fasenvolgorde moet rekening worden gehouden met een omvang van maatregelen (en kosten) overeenkomstig notitie 10. Met een andere keuze voor de fasenvolgorde voor Geertruidenberg – Rilland moet de kostenraming naar beneden of naar boven worden bijgesteld, afhankelijk van de gekozen configuratie. Daar bovenop geldt dat de keuze voor minimale inductie in de buisleidingenstraat het meest zinvol is omdat dit aansluit op het algemeen belang, namelijk realisatie met een optimum voor kosten, een minimale belasting van de ruimte rond hoogspanning en daarmee het optimaal draagvlak van LSNed en de in de Buisleidingstraat aanwezige leidingbeheerders.
TE2101-R02, versie 0.3
11
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV 5.2
Haalbaarheid maatregelen Ennatuurlijk leidingen
Voor de Ennatuurlijk leidingen tussen Geertruidenberg en Tilburg is het effect van de wisselmasten op vergelijkbare wijze als voor leiding 48 in de Buisleidingenstraat inzichtelijk gemaakt (afbeelding 2). In deze afbeelding zijn de spanningen aangegeven met een kleur en stelt de x-as de positie op de leiding voor (gezien van Geertruidenberg in de richting van Tilburg). In de afbeelding is de situatie zonder wisselmasten en de situatie mét wisselmasten opgenomen. Er zijn per situatie twee scenario’s meegenomen in het plaatje: alle transportrichtingen in referentierichting (Geertruidenberg richting Eindhoven, Rilland richting Tilburg, Geertruidenberg richting Oosteind en Oosteind richting Tilburg) en een scenario waarbij de transportrichtingen van de 150 kV verbindingen is omgedraaid. Verder is in deze scenario’s alleen gekeken naar de situatie waarbij zowel de 150 kV als de 380kV bij normaal bedrijf volledig belast zijn (bijvoorbeeld 50% van de nominale stroom voor een 2-circuit verbinding). In de afbeelding is een rode kleur een overschrijding, groen voldoet aan de eis. Het omslagpunt is geel (25 Volt). Afbeelding 2 van bijlage 3 geeft de verdeling van inductiespanningen voor de situatie zonder wisselmasten. Hiermee kan worden afgeleid waar in het tracé extremen zich bevinden.
Geen Wisselmasten Wisselmasten cfm opgave
Afbeelding 2, Evaluatie effect Wisselmasten Ennatuurlijk leidingen Geertruidenberg – Tilburg
Uit de berekeningen blijkt dat het gebied waarin overschrijdingen optreden met of zonder wisselmasten ongeveer gelijk blijft. Wel worden de optredende spanningen met wisselmasten (fors) hoger dan zonder wisselmasten bij gelijke 150kV transportrichting en juist lager bij tegengestelde 150kV transportrichting. Zonder wisselmasten kan met de aanleg van circa 10 wisselstroomdrainages worden bereikt dat de aanraakspanningen op de Ennatuurlijk leidingen kunnen worden beperkt tot topelaatbare waarden volgens NEN 3654. Er kan niet met realistische maatregelen worden voldaan aan de eisen in verband met wisselstroomcorrosie. In de situatie met wisselmasten zijn er – rekening houdend met verschillende mogelijke transportrichtingen – circa 15 extra wisselstroomdrainages nodig (zo’n 50% meer dan zonder wisselmasten). Hiermee stijgen de kosten voor maatregelen aan de Ennatuurlijk leidingen in deze situatie eveneens met zo’n 50% tot k€ 600,- (ongeveer 15 nieuwe AC-drainages en met k€ 40 per drainage). De haalbaarheid van het tracé is technisch uitdagend geworden en benadert de grens voor wat betreft haalbaarheid. Een groot deel van de nieuwe wisselstroomdrainages is in de berekeningsmodellen opgenomen met hart-op-hart tussenafstanden van ongeveer 250 m.
De praktische haalbaarheid in het veld is daarbij nog niet getoetst (al zit er wel wat ruimte in de uiteindelijke locaties van de benodigde wisselstroomdrainages). De verwachting is dat het (ook met een oplossing in de vorm van wisselstroomdrainages) haalbaar is, maar er zit niet veel rek in. Eventueel kan in de uitvoeringswijze (diepteboringen versus geslagen gekoppelde steraardingen) of in combinatie met andere technieken als langsliggende aardkabels een meer gewenste oplossing worden uitgewerkt. In ieder geval wordt aanbevolen om de mogelijke nettechnische scenario’s (transportrichtingen) goed in beeld te brengen, te hanteren als uitgangspunt bij het ontwerp van de benodigde maatregelen aan de leidingen van Ennatuurlijk en tenslotte in het beheer te handhaven.
TE2101-R02, versie 0.3
12
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV Afhankelijk van de in het uiteindelijke ontwerp mee te nemen nettechnische scenario’s wordt zoals al genoemd, aanbevolen om ook de inzet van andere maatregelen zoals bijvoorbeeld aardgeleiders in een deel van het tracé van de Ennatuurlijk leidingen te onderzoeken, met name om de technische haalbaarheid van de aanleg van benodigde wisselstroomdrainages in een relatief klein gebied te borgen. Genoemde onzekerheden zorgen wel voor een grotere onnauwkeurigheid in de kostenraming voor de maatregelen van Ennatuurlijk.
6
Conclusie en aanbevelingen
Geconcludeerd is dat de tracés ook met wisselmasten haalbaar zijn maar dat voor de onderzochte situatie met een toename van de elektrische beïnvloeding en daarmee een toename van de kosten voor maatregelen rekening moet worden gehouden. Om de kosten voor maatregelen in de Buisleidingenstraat te verminderen wordt aanbevolen om voor de gekozen fasenwisselingen / klokgetalconfiguratie voor de nieuwe verbinding, eerst de meest geschikt klokgetalconfiguratie voor de 380kV verbinding Geertruidenberg – Rilland vast te stellen. De bij LSNed te treffen maatregelen zullen daarmee minder uitgebreid zijn en daarmee goedkoper en het risico dat deze niet kunnen worden gerealiseerd wordt kleiner. Voor de buisleidingen van Ennatuurlijk tussen Geertruidenberg – en Tilburg geldt dat de mate van beïnvloeding bij de nu onderzochte klokgetalconfiguratie en wisselmasten gevoelig is voor de transportrichting in de 150kV circuits. Aanbevolen wordt om voorafgaand aan een ontwerp van maatregelen aan de leidingen van Ennatuurlijk eerst vast te stellen met welke (verschillende) transportrichtingen rekening moet worden gehouden. Verder wordt aanbevolen om ook de toepassing van andere soorten technische maatregelen te onderzoeken.
Voor de budgetraming voor maatregelen moet voor de Ennatuurlijk leidingen vooralsnog met zo’n 50% extra worden gerekend dan in notitie 10 (zonder de wisselmasten) is geconcludeerd. Aanbevolen wordt om de relevante transportrichtingen kritisch te bekijken in relatie tot de gekozen klokgetallen in dit deel van de verbindingen voordat maatregelen aan de zijde van de Ennatuurlijk leidingen verder worden uitgewerkt.
TE2101-R02, versie 0.3
13
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED Deze bijlage bevat de volgende informatie: − Lijst met leidingen en leidinggegevens − Elektrische schema buisleidingenstraat
TE2101-R02, versie 0.3
14
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED Leidingen met de gegevens Identifica
Eigenaar
Nr_eigenaa
Afmeting
In_gebruik
Min_diepte
Aanlegjaar
Diameter_u
Wanddikte
Werkdruk
Kb_aangesl
Shape_len
01a
S.N.C.
PMK110
01b
E.P.M.
WDT110
6"
1
1.00-1.95m
6"
1
1.10m
1970
168,3mm
5.56 / 7.11 / 10.97mm
50-95 bar
1
30415.70
1970
168,3mm
5.56 / 7.11 / 10.97mm
40-45 bar
1
45623.69
02
E.P.M.
PMK100
8"
1
1.10m
1972
219,1mm
5.56 / 7.11 / 9.56mm
100 bar
1
29818.95
03 04
S.N.C.
PMK220
8"
S.N.C.
PMK210
10"
1
1.10m
1972
219,1mm
5.56 / 7.11 / 9.56mm
40 bar
1
29820.33
1
1.10m
1972
273mm
6.49 / 10.49mm
40 bar
1
29824.30
05
S.N.C.
PMK140
06
S.N.C.
PMK130
6"
1
1.10m
1972
168,3mm
4.93 / 7.11 / 8.93mm
12 bar
1
29828.59
6"
1
1.10m
1972
168,3mm
4.93 / 7.11 / 8.93mm
1 bar
1
29823.44
07
S.N.C.
PMK150
6"
1
1.10m
1972
168,3mm
4.93 / 7.11 / 8.93mm
15 bar
1
29833.21
08 09
S.N.C.
PMK170
6"
1
1.10m
1972
168,3mm
4.93 / 7.11 / 8.93mm
30 bar
1
29833.81
R.A.P.L.
RAPL Main Line
34"
1
1.90m
1970
863,6mm
7.92 / 9.53 / 15.87mm
30 bar
1
67998.98
10 10
D.O.W.
6"
1
Variabele diepte
1966
168,3mm
4.78 / 7.11 / 10.97mm
40 bar
1
78239.44
D.O.W.
6"
1
Variabele diepte
1966
168,3mm
4.78 / 7.11 / 10.97mm
40 bar
1
2251.00
10a
D.O.W.
6"
2
1989
168,3mm
10.97mm
40 bar
0
318.31
10b
D.O.W.
6"
2
1966
168,3mm
7.11mm
0
30.23
10c
D.O.W.
6"
2
1966
168,3mm
7.11mm
0
32.42
11a
PPS
8"
2
0.50m
1966
219,1mm
4.78mm
<Null>
0
30.85
12a
Air Liquide
4"
1
1.20m
1994
114,3mm
4.4 / 4.78mm
64 bar
1
1.49
12b
Air Liquide
6"
1
1.00m
1972
168,3mm
4.37 / 4.78 / 7.92mm
64 bar
1
7583.69
13
EVIDES
TL62.00
24"
1
1.00m
2006
609,6mm
6.35mm
5 bar
1
6103.20
13e
EVIDES
TL62.00
24"
1
1.00m
1973
609.6mm
6.35mm
5 bar
1
12.31
13a
EVIDES
TL62.00
24"
1
1.00m
2008
609,6mm
6.35mm
5 bar
1
318.08
13b
EVIDES
4"
1
1.00m
2008
114,3mm
1
33.13
13c
EVIDES
10"
1
2008
273mm
1
30.87
13d
EVIDES
6"
1
2008
168,3mm
1
7.11
14
EVIDES
4"
1
1972
114,3mm
2.7mm
6 bar
1
2008.28
58j
EVIDES
44"
1
1973
1131,7mm
15.87mm
6 bar
1
153.39
19
Brab. water
32"
1
Variabel
1973
812,8mm
16 / 18mm
6 bar
1
2532.19
22
N.G.U.
Z-526-01
12"
1
Variabel
1972
323,9mm
7.14 / 9.52mm
40 bar
2
6280.06
23
S.N.C.
PMK120
8"
1
1.00m
1976
219,1mm
6.28 / 7.68 / 8.2 / 9.52 /12.7mm
40 bar
1
29866.52
24
S.N.C.
PMK160
6"
1
1.00m
1976
168,3mm
4.93 / 7.11 / 8.93 / 10.97mm
7 bar
1
29870.48
27
N.G.U.
A-559-00
36"
1
1.10m
1978
914,4mm
13.86 / 16.86 / 30mm
66,2 bar
1
5775.58
30
NAM
410060
6"
1
1.00m
1984
168,3mm
7.11 / 10.31mm
40 bar
1
926.66
31
NAM
401031
10"
2
1.00m
1985
273mm
7,8mm
4 bar
1
4532.83
31a
NAM
401599
10"
2
1.00m
1985
273mm
7.8mm
4 bar
1
89.31
32
A.P.
GHY507
6"
1
1.00m
1985
168,3mm
5.56 / 11mm
35 bar
1
8963.25
33
EVIDES
N000009297
28"
1
1.00m
1988
711,2mm
7.1mm
6 bar
1
12309.00
34
EVIDES
C100008009
32"
1
1.00m
1987
812,8mm
8mm
6 bar
1
8758.60
34a
EVIDES
32"
1
1.80m
1987
812,8mm
8mm
6 bar
1
211.57
37
Air Liquide
N2
12"
1
1.00m
1990
323,9mm
5.2 / 8.4mm
64 bar
1
38392.70
37b
Air Liquide
N2
12"
1
1.20m
1996
323,9mm
4.8mm
64 bar
1
3772.10
37c
Air Liquide
N2
12"
1
1.00m
1990
323,9mm
5.2 / 8.4mm
64 bar
1
96.92
37d
Air Liquide
N2
12"
1
1.00m
1990
323,9mm
5.2 / 8.4mm
64 bar
1
7.92
40
EVIDES
C100007877
28"
1
1.00m
1992
711,2mm
7.11mm
7 bar
1
4484.95
40a
EVIDES
32"
1
1.20m
1999
812,8mm
8mm
5 bar
1
280.72
42
EVIDES
N00009289
16"
1
1.00m
1995
406,4mm
4.8 / 6.3mm
700 kPa
1
4764.85
43
N.G.U.
Z-526-13
12"
1
1.20m
1995
323,9mm
7,11mm
40 bar
1
3427.22
TE2101-R02, versie 0.3
1.00m
15
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED 45a
Air Liquide
H2
6"
1
1.00m
1999
168,3mm
5.6 / 7.11mm
72 bar
1
444.37
46
Air Liquide
O2
12"
1
1.20m
1996
323,9mm
4.8 / 6.4mm
64 bar
1
33397.01
47
Air Liquide
CO / Syngas
6"
2
1.00-3.00m
1996
168,3mm
4.8 / 6.4mm
3 bar
1
1127.40
48
ZEBRA
A503
28"
1
1.20m
1998
711,2mm
9.5mm
79.9 bar
1
5.51
48
ZEBRA
A503
28"
1
1.20m
1998
711,2mm
9.5mm
79.9 bar
1
26.01
48
ZEBRA
A503
28"
1
1.20m
1998
711,2mm
9.5 / 12.7 / 15.9mm
79.9 bar
1
42191.56
48
ZEBRA
A503
28"
1
1.20m
1998
711,2mm
9.5mm
79.9 bar
1
4.32
48aa
ZEBRA
A527
4"
1
1998
114,3mm
6mm
79.9 bar
1
83.30
48ba
ZEBRA
A533
6"
1
2.30m
2002
168,3mm
10mm
1
0.34
48b
ZEBRA
A533
6"
1
2.30m
2002
168,3mm
10mm
1
8.44
48z
ZEBRA
A533
6"
1
2.30m
2002
168,3mm
10mm
1
9.17
48c
ZEBRA
A515
30"
1
2002
762mm
15.9mm
1
24.33
48c
ZEBRA
A515
30"
1
2002
762mm
15.9mm
1
105.34
48y
ZEBRA
A514
30"
1
2002
762mm
15.9mm
1
29.81
48x
ZEBRA
A532
8"
1
0.60m
2002
219,1mm
10mm
1
3.69
48e
ZEBRA
A532
8"
1
0.60m
2002
219,1mm
10mm
1
105.66
48w
ZEBRA
A532
8"
1
0.60m
2002
219,1mm
10mm
1
0.35
48g
ZEBRA
1
2002
1
6.74
48h
ZEBRA
1
2002
1
2.14
48i
ZEBRA
1
2002
1
16.00
48j
ZEBRA
1
2002
1
16.00
48k
ZEBRA
16"
1
2007
406,4mm
1
59.90
48l
ZEBRA
10"
1
2007
273mm
1
44.71
48m
ZEBRA
2"
1
2007
50,8mm
1
49.75
48n
ZEBRA
1
37.68
48o
ZEBRA
10"
1
2007
273mm
1
7.06
48p
ZEBRA
2"
1
2007
50,8mm
1
4.97
48q
ZEBRA
16"
1
2007
406,4mm
1
0.70
49
ENDURIS
A513 MZL
10"
1
1.20m
1998
273mm
7.8mm
100 bar
1
4389.12
50
Air Liquide
CO-019
6"
1
1.20m
1999
168,3mm
5.6 / 7 / 9.5mm
64 bar
1
20748.18
51
Air Liquide
H2-067A
8"
1
1.20m
1999
219,1mm
7 / 9.5mm
64 bar
1
20747.41
54
EVIDES
TL24.60
16"
1
1.00m
2006
406,4mm
6.35 / 9.53mm
1
1471.12
55
D.P.O.
32-PS10 / DVD
10"
1
1.20m
2007
273mm
6.35mm
80 bar
1
48932.84
577
Brab. water
20"
1
1.00m
1995
508mm
9.5mm
5 bar
1
370.27
58
EVIDES
C100029327
36"
1
1.00m
2006
914,4mm
8.8mm
1
3450.49
58
EVIDES
C100029327
32"
1
1.00m
2006
812,8mm
10mm
1
62.90
58a
EVIDES
371149
48"
1
1.00m
2008
1219,2mm
12.5mm
1
17384.55
58b
EVIDES
<Null>
28"
1
1.00m
2008
711,2mm
7.1mm
1
30.23
58e
EVIDES
28"
1
1.00m
2008
711,2mm
7.1mm
1
6.22
RES06-SNC
S.N.C.
6"
2
1972
168,3 mm
12.7mm
1
88.54
RES01-DOW
D.O.W.
6"
2
1966
168,3mm
7.11mm
1
2733.31
RES05-SNC
S.N.C.
6"
2
1972
168,3 mm
12.7mm
1
91.08
RES01-PPS
PPS
8"
2
1966
219.1mm
4.78mm
2
2737.02
RES01-SNC
S.N.C.
6"
2
1972
168,3mm
RES02-PPS
PPS
8"
2
1966
219,1mm
4.78mm
RES02-SNC
S.N.C.
6"
2
1972
168,3mm
7.11mm
58f
EVIDES
44"
1
1973
1131,7mm
15.87mm
RES03-SNC
S.N.C.
8"
2
1972
219,1mm
9.56mm
1
WBT-spare06
WBT-spare05
WBT-spare01
WBT-spare02
WBT-spare03
TE2101-R02, versie 0.3
3.00m
2007
1.00-3.00m
1.00-3.00m
16
6 bar
1
601.42
2
2735.01
1
2528.38
1
149.68
1
2462.48
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED RES04-SNC
S.N.C.
verv_1a
S.N.C.
48r
ZEBRA
48s 48t
WBT-spare04
2
1972
0
1972
1
610.05
0
1859.14
8"
1
1998
219,1mm
1
13.86
ZEBRA
4"
1
ZEBRA
4"
1
1998
114,3mm
1
2.31
1998
114,3mm
1
19.18
48u
ZEBRA
4"
48v
ZEBRA
8"
1
1998
114,3mm
1
18.28
1
1998
219,1mm
1
1.39
58c
EVIDES
192571
48"
1
1.20m
2010
1219,2mm
12.5 / 16mm
1
7049.03
43a
N.G.U.
Z-526-13
12"
43b
N.G.U.
Z-526-13
6"
1
1.25m
2016
323,9mm
7,11mm
40 bar
1
1.90
1
1.25m
2016
168,3mm
7,11mm
40 bar
1
3.44
58h
EVIDES
58g
EVIDES
32"
1
1.00m
2010
812,8mm
12.7mm
1
9.87
32"
1
1.00m
2010
812,8mm
12.7mm
1
9.88
59
EVIDES
40"
1
2009
1016mm
10 / 12.5mm
4 bar
1
4400.53
59a 59b
EVIDES
16"
1
1.00m
2009
406,4mm
4 bar
1
115.59
EVIDES
32"
1
3.00m
2009
812,8mm
4 bar
1
54.42
61a
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
39.74
61b
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
2.81
61c
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
42.16
61d
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
2.83
61e
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
2.85
61f
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4/609,6mm
11.1 / 14.2mm
1
9.59
61g
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
30.92
61h
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
2.81
61i
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
48.97
61j
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
2.79
61k
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
121.73
61l
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
2.79
61m
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
135.27
61n
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
3.02
61o
N.G.U.
16"
1
1.25m
2009
406,4mm
14.2mm
1
4.97
65
NAM
415109
10"
1
1,20m
2011
273mm
7.9mm
2
5994.76
50a
Air Liquide
CO-019
2"
1
1,20m
1999
50,8mm
1
1.60
58d
EVIDES
<Null>
48"
1
1.00m
2012
1219,2mm
1
10070.88
58i
EVIDES
32"
1
1.00m
2012
812,8mm
201a
R.R.P.
24"
1
1.00m
2013
609.6mm
8.8 / 12.7mm
57
Warmtebedrijf N.V.
28''
1
1.00m
2012
711,2mm
7.1 / 10mm
56
Warmtebedrijf N.V.
28''
1
1.00m
2012
711,2mm
7.1 / 10mm
45b
Air Liquide
6"
1
1.20m
2013
168,3mm
5.6 / 7.1 / 7.17mm
30a
NAM
4"
1
1984
30b
NAM
4"
1
1984
17b
TOTAL
Total Crude
24"
2
17c
TOTAL
Total Crude
24"
2
17d
TOTAL
Total Crude
24"
17a
TOTAL
Total Crude
27a
N.G.U.
27b
N.G.U.
41a
N.G.U.
Z-529-31
41b
N.G.U.
A-636
TL 24.21
H2
TE2101-R02, versie 0.3
8"
219,1mm
125bar
12.5 / 16mm
1
10.54
1
1348.27
25 bar
1
5104.37
25 bar
1
5104.27
110 bar
1
50.03
114,3mm
1
14.38
114,3mm
1
0.91
1973
609,6mm
1
2.21
1973
609,6mm
1
2.24
2
1973
609,6mm
1
2.49
24"
2
1973
609,6mm
1
2.05
16"
1
1978
406,4mm
1
24.87
16"
1
1978
406,4mm
1
3.20
12"
1
1.00m
2014
323,9mm
11mm
1
80.88
6"
1
1.00m
2014
168,3mm
6.3mm
1
42.47
17
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED 41c
N.G.U.
Z-529-31
6"
1
1.00m
2014
168,3mm
6.3mm
1
21.04
41d
N.G.U.
Z-529-31
6"
1
1.00m
2014
168,3mm
6.3mm
1
3.53
41e
N.G.U.
Z-529-31
6"
1
1.00m
2014
168,3mm
6.3mm
1
2.86
62
NAM
415110
10"
1
1.20m
2013
273mm
7.9 / 10.6mm
125 bar
2
815.24
18a
EVIDES
N100008882
1131,7mm
1
1.00m
1972
1131,7mm
15,87mm
6 bar
1
212.48
18f
EVIDES
N100008882
1131,7mm
1
1.00m
1972
1131,7mm
15,87mm
6 bar
1
239.45
35a
N.G.U.
Z-526-01
6"
1
1,25m
2016
168,3mm
6.3mm
40 bar
1
20.75
35b
N.G.U.
Z-526-01
6"
1
1,25m
2016
168,3mm
6.3mm
40 bar
1
18.24
35c
N.G.U.
Z-526-01
6"
1
1,25m
2016
168,3mm
6.3mm
40 bar
1
1.54
22a
N.G.U.
12"
1
1,00m
2015
323,9mm
7.14mm
40 bar
2
7.38
22e
N.G.U.
6"
1
1,25m
2015
168,3mm
6.3mm
40 bar
2
2.25
22d
N.G.U.
6"
1
1,25m
2015
168,3mm
6.3mm
40 bar
2
2.93
22b
N.G.U.
6"
1
1,25m
2015
168,3mm
6.3mm
40 bar
2
34.30
22c
N.G.U.
6"
1
1,25m
2015
168,3mm
6.3mm
40 bar
2
30.68
25e
E.P.M.
10"
1
1979
273mm
6.35 / 8.76 / 12.7mm
80-100 bar
1
1351.96
33b
EVIDES
28"
1
1.00m
2009
711,2mm
7.1mm
6 bar
1
10.11
35
N.G.U.
Z-526-01
16"
1
1.00m
1988
406,4mm
8.7 / 12.7mm
39,2 bar
1
3067.72
33a
EVIDES
IWZD
28"
1
1.00m
1965
711,2mm
7.1mm
6 bar
1
1392.45
66
NAM
402000
4"
1
1.00m
2015
114,3mm
5.0 / 6.3 / 8.6mm
25 bar
1
5467.93
25b
E.P.M.
WBT100
10"
1
1.00m
2015
273mm
9.27mm
80-100 bar
1
280.83
25a
E.P.M.
WBT100
10"
1
1.00m
2015
273mm
9.27mm
80-100 bar
1
285.26
13h
EVIDES
3"
1
2016
80mm
1
1.49
48a
ZEBRA
A527
4"
1
1998
114,3mm
6mm
79.9 bar
1
12.35
RES08-SNC
E.P.M.
WBT-spare08
8"
2
1.00m
1979
219,1mm
18.3mm
<Null>
1
109.21
RES07-SNC
E.P.M.
WBT-spare07
8"
2
1.00m
1979
219,1mm
18.3mm
<Null>
1
106.54
25c
E.P.M.
WBT100
10"
1
1.00m
1979
273mm
6.35 / 8.76 / 12.7mm
80-100 bar
1
6911.40
37a
Air Liquide
N2
6"
1
1.20m
1995
168,3mm
4.4mm
64 bar
1
668.84
15a
Air Liquide
Antwerpen Berge
4"
1
1.00m
1985
114,3mm
6.02mm
64 bar
1
284.24
48f
ZEBRA
1
249.68
60
PZEM Pipe
A-515 / BZL
48"
1
1.20m
2007
1219,2mm
17.6 / 21.1mm
80 bar
1
10153.73
15
Air Liquide
10"
1
1.20m
1972
273mm
6.35 / 7.8mm
39.2 bar
1
40179.65
12
Air Liquide
Air Liq N2
6"
1
1.20m
1972
168,3mm
4.37 / 4.78 / 7.92mm
75 bar
1
40179.61
26
N.G.U.
Z-529-20
12"
1
1.10m
1978
323,9mm
7.14 / 9.52mm
39,2 bar
1
2954.17
48d
ZEBRA
A514
30"
1
2002
762mm
15.9mm
1
516.58
15b
Air Liquide
Antwerpen Roose
4"
1
3.00m
1994
114,3mm
4.8 / 6.02mm
64 bar
1
4424.70
44
Air Liquide
N2
12"
1
1.20m
1996
323,9mm
4.8 / 6.4mm
64 bar
1
33916.85
46a
Air Liquide
O2
12"
1
1.60m -2.50m
1996
323,9mm
4.8mm
64 bar
1
505.95
45
Air Liquide
H2
6"
1
1.20m
1996
168,3mm
5.6 / 7.11mm
75bar
1
33887.95
41
N.G.U.
A-636
16"
1
1.20m
1995
406,4mm
6.2 / 7.4mm
67,2 bar
1
3441.68
16
N.G.U.
Z-529-16
12"
1
1.20m
1972
323,9mm
7.14 / 9.52mm
39.2 bar
1
7578.70
11
PPS
PRB
8"
1
1.00-2.50m
1966
219,1mm
4.78mm
68 bar
1
48193.29
44a
Air Liquide
N2
6"
1
1.00m
1996
168,3mm
4.4mm
64 bar
1
25385.21
61
N.G.U.
A-667
48"
1
1.25m
2009
1219,2mm
15.9/17.5/18.7/19.1/22.7mm
79,9 bar
1
75918.86
31c
NAM
401031
10"
2
1.00m
2012
273mm
8.0mm
4 bar
1
577.80
31b
NAM
415101
10"
2
1.00m
1985
273mm
7.8mm
4 bar
1
1193.09
31c
NAM
401031
10"
2
1.00m
2012
273mm
8.0mm
4 bar
1
131.96
31d
NAM
415101
10"
2
1.00m
2012
273mm
8.0mm
4 bar
1
5.50
17
TOTAL
Total Crude
24"
1
1.00m
1973
609,6mm
6.35 / 7.92 / 11.13mm
max. 64 bar
1
98196.44
ANT100
1
TE2101-R02, versie 0.3
2002
18
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED 25d
E.P.M.
WBT100
10"
1
1.00m
1979
273mm
6.35 / 8.76 / 12.7mm
80-100 bar
1
27438.62
25
E.P.M.
WBT100
10"
1
1.00m
1979
273mm
6.35 / 8.76 / 12.7mm
80-100 bar
1
10585.53
52
S.N.C.
PMK330
4"
1
1.20m
1999
114,3mm
4.78 / 6.02mm
15 bar
1
0.00
TE2101-R02, versie 0.3
19
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED Bodem gegevens buisleidingenstraat Wenner metingen Id 10 5 11 0 11 5 12 0 12 5 13 0 13 5 14 0 14 5 15 0 15 5 16 0 20 5 21 0 21 5 22 0 22 5 23 0 23 5 24 0 24 5 25 0 25 5 26 0 26 5 27 0 27 5 28 0 28 5 29 0 29 5 30 0 30 5 31 0 31 5 32 0 32 5 33 0
Lengte_ 20m
Lengte_ 10m
Lengte _5m
Lengte_ 2_5
Haaks_ 20m
Haaks_ 10m
Haaks_ 5m
Haaks_2 _5m
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
3.77
4.40
7.54
13.82
0.00
3.14
6.60
13.51
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
7.54
6.91
9.11
14.29
5.03
5.65
7.85
13.98
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
5.03
3.77
7.23
13.51
6.28
3.77
6.91
13.67
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
3.77
3.77
6.91
13.82
3.77
3.77
6.60
12.88
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
6.28
4.40
7.23
13.51
5.03
3.77
6.28
11.15
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
6.28
3.14
3.77
8.33
5.03
3.14
4.08
9.11
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
6.28
4.40
8.17
11.78
5.03
4.40
7.54
11.78
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
6.28
3.77
9.42
12.41
5.03
11.31
11.31
11.31
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
7.54
5.65
10.05
13.04
7.54
6.28
10.05
13.82
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
10.05
5.65
5.03
6.44
8.80
5.03
4.71
6.91
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
8.80
4.40
3.14
4.56
7.54
3.77
3.14
4.08
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) -
Roosendaalse Vliet (47.400)
16.34
27.02
18.22
9.90
11.31
6.28
5.65
9.90
33.93
25.76
17.59
14.45
27.65
20.73
15.71
14.14
59.06
38.96
28.27
22.46
56.55
38.33
27.96
22.46
56.55
39.58
28.27
22.31
60.32
39.58
26.70
21.99
49.01
37.70
43.04
26.08
72.88
47.75
35.19
27.49
473.75
950.65
691.15
413.12
869.59
677.33
647.17
402.12
81.68
63.46
58.12
63.62
77.91
65.97
50.58
68.02
393.33
488.83
366.00
333.01
345.58
402.75
354.69
311.65
385.79
439.82
314.16
270.02
329.24
414.06
332.07
263.27
69.12
62.83
59.69
56.86
71.63
60.95
50.89
45.40
75.40
113.10
203.89
337.72
80.42
138.23
166.82
398.98
71.63
105.56
108.07
116.55
87.96
78.54
111.21
131.16
75.40
135.09
231.54
269.08
69.12
103.67
182.21
223.05
92.99
98.02
200.59
89.22
79.80
1202.60
2670.35
493.86
770.32
127.23 2246.2 4
159.91
410.92
120.32 2312.2 1
2541.55
138.23
149.54
197.61
275.67
105.56
155.82
203.26
276.30
113.10
128.81
189.75
346.20
119.38
126.29
188.81
340.39
91.73
87.96
174.36
263.89
82.94
98.02
139.17
254.63
60.32
43.98
38.64
49.48
56.55
44.61
34.24
53.56
59.06
54.66
50.58
162.26
59.06
56.55
71.94
172.94
61.58
60.95
119.07
156.77
61.58
76.03
121.58
136.50
50.27
49.01
80.42
131.48
47.75
47.75
80.11
137.92
52.78
42.10
42.10
93.15
51.52
40.84
53.41
128.96
38.96
25.76
17.59
41.00
35.19
23.25
22.62
31.42
262.64
165.88
73.51
80.11
242.53
138.86
72.88
79.64
268.92
98.02
57.49
80.58
153.31
94.88
60.63
72.73
144.51
77.91
43.04
46.02
174.67
77.91
58.12
47.28
Gebied
TE2101-R02, versie 0.3
20
Opmerki nge
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED 33 5 34 0 34 5 35 0 35 5 36 0 36 5 37 0 37 5 38 0 38 5 39 0 39 5 40 0 40 5 41 0 41 5 42 0 42 5 43 0 43 5 44 0 44 5 45 0 45 5 46 0 46 5 47 0 47 5 48 0 48 5 49 0 49 5 50 0 50 5 51 0 51 5 52 0 53 0 53 5
Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400) Zeeland Poort (67.100) - Roosendaalse Vliet (47.400)
316.67
167.76
84.82
81.68
245.04
133.83
70.06
107.76
211.12
136.35
105.24
131.16
216.14
136.35
108.07
133.83
263.89
116.24
67.54
45.08
185.98
99.27
57.49
41.47
234.99
176.56
99.27
90.79
194.78
119.38
77.91
94.56
457.42
268.92
147.34
95.98
517.73
251.96
128.18
160.85
234.99
201.69
100.85
146.40
231.22
96.76
43.35
61.89
32.67
27.02
40.21
66.44
35.19
25.13
38.01
66.60
51.52
35.19
29.85
27.80
41.47
33.30
30.16
27.96
49.01
36.44
47.44
109.33
47.75
37.07
43.98
57.96
51.52
39.58
60.63
133.36
50.27
43.35
55.61
120.64
51.52
43.35
47.75
57.33
47.75
43.98
45.24
59.53
49.01
41.47
41.47
37.38
45.24
38.33
41.15
37.23
49.01
35.19
32.04
27.33
42.73
33.93
32.36
26.55
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
36.44
25.76
18.22
14.61
32.67
23.88
16.02
14.45
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
35.19
23.88
27.65
28.59
35.19
28.27
27.96
37.38
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
40.21
30.16
31.73
38.17
37.70
30.79
33.62
37.54
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
40.21
30.79
27.65
27.80
36.44
30.79
28.90
28.12
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
27.65
20.73
20.73
20.73
26.39
19.48
20.11
21.05
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
32.67
21.99
21.68
66.60
35.19
22.62
21.68
60.63
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
62.83
54.66
78.85
247.87
49.01
57.81
80.74
267.51
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
70.37
50.27
40.21
91.11
59.06
47.12
43.04
104.93
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
65.35
59.69
66.92
99.43
51.52
55.92
59.38
88.91
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
55.29
42.73
68.80
171.53
54.04
44.61
69.74
155.51
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
51.52
46.50
51.52
63.93
45.24
47.75
49.01
69.27
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
51.52
44.61
38.64
36.29
52.78
42.73
38.33
36.44
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
55.29
38.96
28.59
23.40
49.01
38.33
28.90
22.78
Roosendaalse Vliet (47.100) - De Mark (40.200)
17.59
23.88
19.16
21.52
22.62
23.88
24.19
21.21
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
25.13
23.25
21.05
22.15
26.39
22.62
21.36
22.93
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
32.67
23.88
17.91
16.18
30.16
23.25
17.28
16.96
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
13.82
8.17
9.74
20.73
11.31
8.80
8.48
18.06
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
21.36
21.99
19.48
22.15
23.88
18.85
20.11
21.83
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
30.16
21.99
21.36
24.19
28.90
21.36
20.42
22.78
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
45.24
42.10
36.13
34.87
45.24
37.07
34.56
36.29
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
28.90
28.27
27.65
28.12
25.13
26.39
27.96
27.80
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
28.90
26.39
27.02
30.16
26.39
25.13
25.45
30.79
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
41.47
32.67
28.90
27.33
38.96
31.42
27.96
24.66
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700)
43.98
32.67
28.27
23.56
40.21
28.27
27.96
22.93
De Mark (40.100) - Splitsing A17 (34.700) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100)
37.70
37.70
34.56
26.23
36.44
42.73
34.56
26.08
22.62
16.34
14.14
20.11
23.88
16.34
13.82
18.85
10.05
11.94
19.48
28.43
10.05
10.68
20.42
29.37
TE2101-R02, versie 0.3
21
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED 54 0 54 5 55 0 55 5 56 0 56 5 57 0 57 5 58 0 16 5 17 0 17 5 18 0 18 5 19 0 19 5 20 0 58 5 52 5 60 5 61 0 62 5 63 0 63 5 64 0 64 5 65 0 65 5 66 0 66 5 67 0 67 5 68 0 68 5 69 0 69 5 70 0 70 5 71 0 71 5
Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100) Splitsing A17 (34.700) - Hollandsch Diep zuid (29.100)
15.08
18.85
18.85
16.96
16.34
18.85
18.85
16.96
18.85
17.59
20.42
22.31
17.59
17.59
20.73
21.52
16.34
17.59
19.48
19.16
12.57
17.59
19.79
19.32
15.08
17.59
20.42
20.73
16.34
17.59
20.42
21.21
16.34
18.22
20.73
22.62
16.34
16.34
19.79
23.25
13.82
17.59
22.62
21.68
15.08
12.57
20.73
21.52
21.36
16.96
16.96
20.26
20.11
21.36
18.54
19.95
11.31
19.48
16.65
16.65
10.05
17.59
17.91
16.96
12.57
13.19
24.82
24.82
13.82
12.57
19.48
24.50
7.54
18.22
64.40
56.55
6.28
8.17
23.56
65.03
7.54
4.40
11.00
27.17
6.28
4.40
12.57
31.57
6.28
6.28
6.60
15.55
8.80
6.28
5.65
16.49
6.28
4.40
9.42
23.25
6.28
4.40
8.80
24.19
3.77
2.51
7.54
4.24
5.03
2.51
6.60
21.68
10.05
6.91
11.31
26.08
10.05
6.91
10.37
22.93
10.05
5.65
11.94
25.76
10.05
5.03
11.62
26.70
15.08
7.54
5.97
9.58
12.57
6.91
5.97
9.74
Hollandsch Diep zuid zinkertrac├®
21.36
11.31
19.79
18.69
20.11
10.68
19.16
19.01
Splitsing A17 (34.700 - 35.100) Hollandsch Diep noord (27.400) - Splitsing Albertshoeve (26.200) Hollandsch Diep noord (27.400) - Splitsing Albertshoeve (26.200) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100)
37.70
42.73
44.30
35.66
41.47
41.47
46.50
37.23
109.33
162.11
132.89
85.92
100.53
152.05
141.69
99.43
27.65
21.99
27.96
31.57
25.13
20.73
27.02
30.79
16.34
13.19
19.16
26.70
16.34
13.19
20.42
25.60
15.08
7.54
7.85
13.51
11.31
7.54
7.85
13.82
13.82
6.91
5.34
8.17
13.82
6.91
5.03
8.48
12.57
6.28
5.03
8.48
8.80
5.65
5.03
8.48
3.77
5.65
4.08
6.28
8.80
5.03
4.08
6.44
8.80
5.03
4.71
6.44
11.31
6.28
4.40
6.28
7.54
5.03
4.40
4.71
6.28
6.28
4.08
4.71
10.05
6.91
6.44
8.80
6.91
5.97
6.28
16.34
11.31
5.97 1005.3 1
8.64
18.85
13.19
9.74
8.64
16.34
11.94
10.37
9.58
16.34
12.57
10.37
9.90
28.90
20.11
15.71
14.14
27.65
20.11
15.39
14.29
26.39
20.73
15.71
14.29
28.90
20.11
15.71
14.45
25.13
18.22
15.08
13.98
26.39
19.48
14.77
13.67
22.62
13.19
10.37
11.31
18.85
13.19
10.37
10.84
21.36
12.57
16.02
11.47
18.85
13.82
9.74
10.52
13.82
9.42
6.91
9.11
15.08
9.42
6.91
9.27
30.16
20.11
15.08
13.67
27.65
20.11
15.08
13.19
12.57
5.65
4.40
7.70
10.05
5.65
4.40
7.07
20.11
16.34
10.68
10.37
17.59
10.05
10.68
13.82
Brug Spuikanaal oost (W70.900) Tunnel SRK oost (W70.600) - Zeeland Poort (W67.100) Tunnel SRK oost (W70.600) - Zeeland Poort (W67.100) Tunnel SRK oost (W70.600) - Zeeland Poort (W67.100) Tunnel SRK oost (W70.600) - Zeeland Poort (W67.100) Tunnel SRK oost (W70.600) - Zeeland Poort (W67.100) Tunnel SRK oost (W70.600) - Zeeland Poort (W67.100) Tunnel SRK oost (W70.600) - Zeeland Poort (W67.100)
TE2101-R02, versie 0.3
22
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED 72 0 72 5 73 0 73 5 74 0 74 5 75 0 75 5 76 0 76 5 77 0 77 5 78 0 79 0 79 5 80 0 80 5 81 0 81 5 82 0 82 5 83 0 83 5 84 0 84 5 85 0 85 5 86 0 86 5 87 0 87 5 88 0 61 5 62 0 78 5 10 1 16 1 60 1 77 6 78 6
Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800)
22.62
18.85
11.62
10.52
21.36
14.45
25.13
12.25
15.08
9.42
14.14
25.45
15.08
10.05
15.39
24.82
16.34
11.94
14.77
17.91
15.08
11.94
14.14
18.22
12.57
10.68
16.02
18.54
12.57
10.68
15.08
19.48
26.39
28.27
33.93
37.38
26.39
26.39
34.56
38.80
11.31
11.31
17.91
27.49
11.31
11.94
20.73
32.67
12.57
9.42
8.48
9.11
12.57
9.42
8.80
9.74
12.57
11.31
19.16
28.27
11.31
10.68
16.65
26.86
10.05
8.17
10.68
19.79
10.05
7.54
8.80
18.85
12.57
8.17
7.23
10.52
11.31
8.17
6.60
9.27
17.59
11.31
9.42
11.62
17.59
11.31
9.11
11.15
32.67
28.27
24.50
20.89
32.67
27.65
22.93
19.48
25.13
80.42
232.79
450.82
22.62
94.88
286.20
419.40
17.59
12.57
12.88
17.59
18.85
13.19
12.57
18.69
20.11
14.45
13.82
16.96
18.85
12.57
12.88
17.28
18.85
19.48
30.79
43.98
18.85
18.22
31.10
42.25
15.08
13.19
17.91
16.49
16.34
13.82
18.54
24.82
15.08
14.45
19.16
20.26
13.82
15.08
20.11
19.63
12.57
16.96
25.45
28.59
12.57
18.22
26.08
27.17
13.82
11.94
16.96
21.36
15.08
13.82
17.91
23.56
13.82
11.31
12.88
18.38
15.08
11.94
12.57
15.87
16.34
17.59
26.08
37.38
17.59
17.59
27.65
37.23
Groene Kruisweg (4.700) - A15 (1.500)
12.57
11.94
15.08
22.93
13.82
11.94
16.96
22.78
Groene Kruisweg (4.700) - A15 (1.500)
11.31
8.17
8.17
12.10
10.05
8.17
7.85
13.82
Groene Kruisweg (4.700) - A15 (1.500)
15.08
11.94
11.00
11.94
15.08
11.94
11.00
11.94
Groene Kruisweg (4.700) - A15 (1.500)
13.82
11.31
10.68
13.04
13.82
11.31
11.00
13.19
Groene Kruisweg (4.700) - A15 (1.500)
11.31
10.05
10.05
11.31
12.57
10.68
10.05
11.15
Groene Kruisweg (4.700) - A15 (1.500)
11.31
10.05
10.68
13.82
11.31
10.05
10.37
13.19
Groene Kruisweg (4.700) - A15 (1.500)
12.57
8.80
9.42
12.10
12.57
9.42
12.25
13.35
A15 (1.400) - Beneluxtunnel (0.400)
12.57
15.71
29.53
62.20
11.31
14.45
29.85
52.62
A15 (1.400) - Beneluxtunnel (0.400)
12.57
12.57
17.28
33.14
11.31
13.19
16.65
28.90
Beneluxtunnel (0.000) - Negatief gedeelte (-0.300) Splitsing Albertshoeve - Hollandsch Diep noord zinkertrac├® DOW-bundel Splitsing Albertshoeve - Hollandsch Diep noord zinkertrac├® Shell-bundel
12.57
11.94
17.59
62.36
10.05
13.19
18.22
47.44
26.39
20.73
30.16
35.97
25.13
20.73
29.85
31.57
25.13
18.85
27.65
36.91
22.62
18.85
27.96
34.56
Oude Maas zuid - zinkertrac├®
25.13
81.68
240.33
457.10
23.88
88.59
293.11
449.25
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100)
3.77
4.40
6.91
13.19
3.77
3.77
6.60
13.67
Brug Spuikanaal west (W71.100) Hollandsch Diep noord (27.400) - Splitsing Albertshoeve (26.200) Splitsing Albertshoeve (26.200) - Oude Maas zuid (10.100) Oude Maas noord (9.600) - Groene Kruisweg (4.800)
16.34
25.76
11.94
26.08
10.05
6.28
8.80
26.70
25.13
25.13
34.56
66.13
26.39
21.99
34.87
67.23
30.16
27.02
21.68
18.54
31.42
26.39
22.62
21.52
65.35
109.96
171.22
155.98
119.38
156.45
170.59
30.79
TE2101-R02, versie 0.3
23
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED 87 8 88 1 88 2 88 3
A15 (1.400) - Beneluxtunnel (0.400)
12.57
10.68
17.59
62.67
10.05
13.82
18.22
63.30
Beneluxtunnel (0.000) - Negatief gedeelte (-0.300)
12.57
11.31
17.59
62.99
10.05
13.19
17.91
62.99
Beneluxtunnel (0.000) - Negatief gedeelte (-0.300)
12.57
13.19
27.33
66.13
12.57
13.82
26.08
66.13
Westzijde fly-over
11.31
17.59
43.98
91.58
11.31
19.48
38.33
66.29
TE2101-R02, versie 0.3
24
26 augustus 2021
Wolfsakker Advies BV
Bijlage 1, informatie LSNED Bodem gegevens buisleidingenstraat soil box metingen Id 102 101 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 115 116 114 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147
Gebied Opm ID2 Monsternam SEW_1_25m T_1_25m Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 102 5.53 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 101 7.57 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 103 7.41 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 104 7.63 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 105 7.39 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 106 7.61 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 107 7.26 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 108 7.16 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 109 7.70 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 110 7.84 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 111 7.42 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 112 8.13 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 113 5.73 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 115 6.97 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 116 6.18 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 114 7.78 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 117 7.72 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 118 7.51 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 119 7.33 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 120 7.57 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 121 7.63 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 122 7.25 Antwerpen
(73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 123 8.08 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 124 7.71 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 125 7.52 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 126 7.54 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 127 7.59 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 128 7.36 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 129 7.21 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 130 9.28 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 131 8.01 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 132 7.88 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 133 8.33 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 134 7.34 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 135 7.38 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 136 7.31 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 137 7.88 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 138 7.65 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 139 7.51 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 140 7.21 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 141 7.48 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 142 7.47 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 143 7.05 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 144 7.33 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 145 7.51
Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 146 7.98 Antwerpen (73.100) - Zeeland Poort (67.100) soilbox 147 7.01
TE2101-R02, versie 0.3
25
pH_1_25m 12/2/2014
SEW_2_50m T_2_50m 15.70 16.20
pH_2_50m 7.61
7.30
14.00
12/2/2014
12.90
14.30
7.76
2.50
24.30
12/2/2014
101.00
17.30
7.65
5.10
15.30
12/2/2014
23.40
17.90
7.78
5.90
15.60
12/2/2014
40.30
15.40
7.65
6.59
14.30
12/2/2014
25.50
16.30
7.62
5.24
14.40
12/2/2014
16.80
15.00
7.50
2.94
14.30
12/2/2014
10.90
14.90
7.82
4.19
14.70
12/2/2014
11.42
15.40
7.48
3.79
15.10
12/2/2014
17.10
14.10
7.57
6.90
14.10
12/2/2014
24.80
14.90
7.78
10.40
14.40
12/2/2014
3.50
14.90
7.72
16.50
14.80
12/2/2014
12.90
14.50
7.93
2.20
17.00
12/2/2014
34.80
20.40
7.33
10.00
20.10
12/2/2014
30.10
23.80
7.13
10.20
23.40
12/2/2014
31.50
14.90
7.63
11.40
15.00
12/2/2014
19.60
20.90
7.53
6.90
20.60
12/2/2014
18.30
22.70
7.08
5.40
22.30
12/2/2014
13.40
21.10
7.22
8.90
21.40
12/2/2014
26.40
14.90
7.81
18.70
15.50
12/2/2014
24.00
15.20
7.93
7.80
15.50
12/2/2014
33.30
15.30
7.82
12.50
14.50
12/2/2014
9.30
16.00
7.85
28.00
16.00
12/2/2014
39.90
15.90
7.82
19.20
15.80
11/28/2014 77.70
22.30
7.90
6.30
19.10
11/28/2014 33.10
20.00
7.82
6.70
20.20
11/28/2014 30.20
21.50
7.91
6.90
20.00
11/28/2014 42.30
21.00
7.61
8.40
20.30
11/28/2014 31.80
22.80
8.34
6.50
21.40
11/28/2014 7.60
18.50
8.18
16.40
19.60
11/28/2014 12.20
15.10