Bijlage 1.1 - Onderzoek stabiliteit

Stabiliteit Visserskade te Hank

MEERWAARDE DOOR GRONDIGE KENNIS

Stabiliteit Visserskade te Hank Opdrachtnummer: 23WP0131

Rapport betreffende Beschouwing taludstabiliteit Beschouwing risico’s belendingen Beschouwing zettingen

Documentnummer 23WP0131-adv-01 Versie 3.0 Datum rapport 19 oktober 2023 Opdrachtgever Gemeente Altena, t.a.v. de heer D. Schoester Sportlaan 170 4286 ET ALMKERK

Belanghebbende Atab Civiele Techniek B.V., t.a.v. de heer N. de Vos Vierlinghstraat 51-B 4251 LC Werkendam

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

INHOUDSOPGAVE 1.

INLEIDING ....................................................................................................................................... 1

1.1 1.2 1.3

Projectomschrijving....................................................................................................................... 1 Doel en scope ............................................................................................................................... 1 Referenties ................................................................................................................................... 2

2.

PROJECTGEGEVENS .................................................................................................................... 3

2.1 2.2 2.3

Historie projectlocatie ................................................................................................................... 3 Onderzoek .................................................................................................................................... 3 Tot slot .......................................................................................................................................... 3

3.

BODEM EN GRONDWATER .......................................................................................................... 4

3.1 3.2 3.3

Hoogteligging maaiveld ................................................................................................................ 4 Bodemopbouw .............................................................................................................................. 4 Grondwater en stijghoogte ........................................................................................................... 4

4.

TALUDSTABILITEIT ....................................................................................................................... 5

4.1 Uitgangspunten berekening.......................................................................................................... 5 4.1.1 Rekenmethodiek.................................................................................................................... 5 4.1.2 Veiligheidsfilosofie ................................................................................................................. 5 4.1.3 Vereiste stabiliteitsfactor (SF) ............................................................................................... 6 4.1.4 Geometrie .............................................................................................................................. 6 4.1.5 Bodemopbouw en bodemeigenschappen ............................................................................. 7 4.1.6 Grondwater en stijghoogte .................................................................................................... 7 4.1.7 Verkeersbelastingen .............................................................................................................. 8 4.2 Resultaten berekening .................................................................................................................. 8 5.

KWALITATIEVE RISICOBESCHOUWING BELENDINGEN.......................................................... 9

5.1 5.2 5.3

Onderscheidende kenmerken ...................................................................................................... 9 Opbouw risicoscore ...................................................................................................................... 9 Resultaten kwalitatieve beschouwing risico’s ............................................................................. 10

6.

ZETTINGSBEREKENING.............................................................................................................. 12

6.1 Aanvullende handboringen ......................................................................................................... 12 6.2 Analyse volumieke gewichten .................................................................................................... 13 6.3 Uitgangspunten zettingsberekening ........................................................................................... 13 6.3.1 Samendrukkingsparameters ............................................................................................... 14 6.3.2 Freatisch niveau .................................................................................................................. 14 6.4 Resultaten zettingsberekening ................................................................................................... 14 6.5 Hoekverdraaiing belendingen ..................................................................................................... 14 7.

CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN ......................................................................................... 16

7.1 7.2

Conclusies .................................................................................................................................. 16 Aanbevelingen ............................................................................................................................ 16

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

BIJLAGEN: A) Situatietekening en foto’s B) Waterpasstaat C) Sonderingen D) Boorstaten E) Resultaten stabiliteitsberekeningen F) Risicoanalyse belendingen G) Tabel risicoanalyse H) Aanvullende boorstaten I) Laboratoriumanalyses J) Resultaten zettingsberekening

VERZENDLIJST: Per mail aan:  Gemeente Altena, t.a.v. de heer D. Schoester (d.schoester@gemeentealtena.nl)  Atab Civiele Techniek B.V., t.a.v. de heer N. de Vos (n.devos@atabcivieletechniek.nl)

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Versiebeheer Versie

Datum

Initiator/ controle

Auteur

Wijzigingen

1.0 2.0

13-04-23 28-08-23

B. van Knapen D. Schoester

T. Oosterling B. van Knapen

3.0

16-10-23

D. Schoester

B. van Knapen

Versie 1.0 Tekstuele aanpassingen en verduidelijking Aanpassing tabel 3, 5, 6 en berekeningen bijlage E, conclusies en aanbevelingen Aanvulling kwalitatieve risicobeschouwing belendingen (H5) en beschouwing zettingen (H6). Aanpassen inleiding (H1) en Conclusies en aanbevelingen (H7)

Project Opdracht Document

1.

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 1

INLEIDING

In deze rapportage is een beschouwing gegeven van de invloed van het vergroten van de veranderlijke verkeerbelasting op de stabiliteit van de dijk langs de Visserskade te Hank. Hiernaast is ook een kwalitatieve beschouwing gegeven van de risico’s op schade aan belendingen en is een zettingsanalyse gedaan om de verticale vervormingen bij belendingen te kunnen kwantificeren. Het rapport is gebaseerd op de aan ons verstrekte projectgegevens en het geotechnisch onderzoek dat op 20 en 21 maart jl. heeft plaatsgevonden op de projectlocatie. Dit onderzoek heeft hiernaast als doel om de constructie en bodemopbouw onder de weg op meerdere locaties in beeld te brengen. Aanvullend hierop is op 29 september jl. een drietal boringen tot 5m-mv verspreid langs de Visserskade uitgevoerd om ongeroerde monsters van de klei te nemen. Van deze monsters is in ons laboratorium het volumieke gewicht en watergehalte bepaald. De werkzaamheden zijn uitgevoerd overeenkomstig onze offerte met kenmerk OFF-07008 d.d. 1 maart 2023 en de mail met akkoord op aanvullende werkzaamheden van 6 september jl.

1.1

Projectomschrijving

Om de bereikbaarheid van de woningen aan de Visserskade voor nood- en hulpdiensten ook in de toekomst te borgen, wordt door de Gemeente Altena gekeken naar de verschillende mogelijke aanrijroutes. Om eventuele risico’s of meekoppelkansen voor de omgeving goed in beeld te brengen en zo te komen tot een gedragen keuze, worden alle mogelijke varianten nader onderzocht en gewogen [ref.2]. Eén van de mogelijkheden is om de huidige Visserskade ook voor (groot) materieel van de brandweer toegankelijk te maken. Hierbij is de vraag of de onderliggende constructie deze extra belasting kan dragen en of er hierdoor aanvullende risico’s zijn voor de stabiliteit van de dijk en de funderingen van de woningen langs het tracé (zie figuur 1).

Figuur 1 – Visserskade ten noordwesten van Hank (rode lijn)

1.2

Doel en scope

Het doel van het onderzoek en deze rapportage is om een beschouwing te geven van de stabiliteit van de Visserskade te Hank en de gevolgen van een verhoging van de verkeerbelasting in beeld te brengen. In deze rapportage worden 2 stabiliteitsberekeningen gepresenteerd:

Project Opdracht Document

 

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 2

De huidige situatie De nieuwe situatie met verhoging van de (veranderlijke) verkeerbelasting

Op deze manier kan worden ingeschat of deze route voor de brandweer met het oog op taludstabiliteit ook veilig aan te rijden is met groot materieel. Hiermee wordt de brandveiligheid van het projectgebied ook in de toekomst gewaarborgd. Hiernaast is een zettingsberekening uitgevoerd en is een kwalitatieve beschouwing gegeven van de risico’s op schade aan belendingen. 1.3

Referenties

De navolgende referenties zijn ons verstrekt en gebruikt voor de rapportage. [1] Geotechnisch ontwerp van constructies - Deel 1: Algemene regels, NEN 9997-1+C1:2012 [2] Antea group, Rapportage bereikbaarheid Visserskade voor Nood- en hulpdiensten [3] STOWA, Leidraad toetsen op veiligheid regionale waterkeringen (LTVRW), 2015, Module A t/m D.

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

2.

PROJECTGEGEVENS

2.1

Historie projectlocatie

Pagina 3

De dijk de visserskade in Hank is een oude dijk, die al ruim 100 jaar aanwezig is. Dit is zichtbaar in de kaarten van topotijdreis.nl waar in figuur 2 een voorbeeld van is gegeven. Verder zijn ons geen gegevens bekend omtrent de historie van het projectgebied. Wel is onze verwachting dat er onder en naast het dijklichaam verschillende oude constructies aanwezig zijn wat ook in de historische kaarten is terug te zien. Hiernaast valt op dat de Visserkade als een dijk in het landschap ligt, waarbij de hoogteverschillen aan weerszijden van de weg aanzienlijk zijn. Dit is vooral op de locaties waar geen bebouwing (meer) aanwezig is goed zichtbaar, zie figuur 2.

Figuur 2 – Visserskade rond 1900 (bron: topotijdreis) en de hoogtes in de omgeving van de Visserskade (bron: ahn.nl)

2.2

Onderzoek

Op 20 en 21 maart 2023 is door ons bureau op de projectlocatie een geotechnisch onderzoek verricht. Het onderzoek bestond uit het maken van sonderingen, boringen en de inmetingen van een dwarsprofiel. Voor een nadere beschrijving en de resultaten van dit onderzoek wordt verwezen naar rapport 23WP0131-RG-01. In bijlage A zijn de situatietekeningen en foto’s van het uitgevoerde onderzoek opgenomen.

2.3

Tot slot

Geadviseerd wordt om genoemde gegevens alsmede de elders in dit rapport gehanteerde aannamen en uitgangspunten te verifiëren voordat met de resultaten uit dit rapport wordt verder gewerkt.

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

3.

BODEM EN GRONDWATER

3.1

Hoogteligging maaiveld

Pagina 4

De hoogte van het maaiveld ter plaatse van de onderzoekspunten varieerde ten tijde van het onderzoek van ca. NAP +1,85 tot NAP + 2,97 m. Voor meer informatie over de hoogteligging wordt verwezen naar de waterpasstaat in bijlage B. 3.2

Bodemopbouw

Op 20 en 21 maart jl. is door ons bureau geotechnisch onderzoek uitgevoerd. De sonderingen en boringen zijn opgenomen in bijlage C en D. Uit de sonderingen en boringen blijkt er dat er op de kruin van de dijk tot een diepte van ca. NAP + 2,5 m een constructielaag aanwezig is van matig verdicht zand. Hieronder wordt een kleilaag aangetroffen tot een diepte van ca. NAP - 2,2 m. Hieronder is tot een diepte van ca. NAP + 3,3 m een zandpakket met een matige tot vaste pakkingsdichtheid aanwezig. Dit pakket wordt opgevolgd door een matig vast kleipakket tot een diepte van NAP – 5,1 m, waaronder tot maximaal verkende diepte een matig tot vast zandpakket aanwezig is.

3.3

Grondwater en stijghoogte

In de diverse boringen en sondeergaten is tijdens het geotechnisch onderzoek op 20 en 21 maart een grondwaterstand gemeten variërend van NAP +0,21 m tot NAP +1,05 m. Hiernaast blijkt uit de waterspanningsmeting bij de sonderingen dat er een stijghoogte van ca. NAP -2,5 m in de onderliggende zandlaag aanwezig is. Er wordt op gewezen dat dit een momentopname is en dat de stand onder invloed van seizoensafhankelijke factoren kan fluctueren.

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

4.

TALUDSTABILITEIT

4.1

Uitgangspunten berekening

4.1.1

Rekenmethodiek

Pagina 5

Voor de berekening van de stabiliteit wordt gebruik gemaakt van het model Bishop met de software DGeo Stability van Deltares, versie 18.2. Het model Bishop is gebaseerd op de theorie dat evenwichtsverlies van het talud optreedt door het ontstaan van een cirkelvormig glijvlak, zie figuur 3. Voor alle profielen is (ter controle) ook model Uplift-Van gebruikt omdat de verwachtte glijvlakken mogelijk horizontaal kunnen zijn.

Figuur 3 -Schets principe berekeningsmethode cirkelvormig glijvlak (Bron: Cur162)

4.1.2

Veiligheidsfilosofie

Om een voldoende veiligheidsniveau te behalen wordt de berekening uitgevoerd met rekenwaarden van de bodemparameters. De rekenwaarde wordt verkregen door de representatieve waarde van de parameter te delen door de materiaalfactor. NEN 9997-1+C2:2017 [ref.1] kent drie betrouwbaarheidsklassen met elk verschillende materiaalfactoren. Conform de norm wordt in deze situatie de betrouwbaarheidsklasse 2 aangehouden, tabel 1 (uit CUR 262, Tabel 3.5). Tabel 1. Veiligheidsklasse/betrouwbaarheidsklasse ontleend aan CUR 162 Tabel 3.5. Klasse Risico’s bij falen Bijvoorbeeld Economisch levensgevaar I II

Gering risico Er is risico

Geen Weinig

III

Groot risico

Groot

-Ingraving/ophoging in niet bebouwde omgeving -Ingraving/ophoging in bebouwde omgeving -Belangrijke grondconstructie in niet bebouwde omgeving -Secundaire waterkering -Primaire waterkering

Hiermee gelden voor stabiliteitsberekeningen de materiaalfactoren zoals opgenomen in tabel 2. Tabel 2. Partiële factoren grondparameters algehele stabiliteit overeenkomstig tabel A.4a NEN 9997-1+C1. Grondparameter Materiaalfactor RC2 Hoek van inwendige wrijving 1) γφ' Effectieve cohesie γc' Ongedraineerde schuifsterkte γcu' Volumiek gewicht γγ' 1) De factor heeft betrekking op tan φ’

= = = =

1,25 1,45 1,75 1,00

Project Opdracht Document

4.1.3

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 6

Vereiste stabiliteitsfactor (SF)

Voor rekenmodel Bishop geldt dat wanneer de berekende stabiliteitsfactor (SF) groter of gelijk is aan 1,0 (SF ≥ 1,0), hiermee het minimaal vereiste veiligheidsniveau wordt gehaald. Bij gebruik van model Uplift Van dient de berekende stabiliteitsfactor groter of gelijk te zijn aan 0,95 (SF ≥ 0,95) om het minimaal vereiste veiligheidsniveau van de taludstabiliteit te behalen. 4.1.4

Geometrie

Door ons bureau is op locatie van DKMP02 een dwarsprofiel ingemeten van het grondlichaam ter hoogte van de Visserkade 10, zie figuur 4. Hierbij is vanaf de waterbodem van het water aan de buitenzijde tot de sloot aan de binnenzijde de hoogte van alle representatieve punten langs het profiel ingemeten, zie figuur 5.

Figuur 4 – Locatie inmeting dwarsprofiel

Vanwege de aanwezigheid van de sloot op korte afstand van het talud en de smalle kruin van de kade is deze locatie gekozen als maatgevend profiel voor de bepaling van de stabiliteit langs de Visserskade.

Figuur 5 – Profielmeting t.h.v. DKMP02 met hierin aangegeven de locaties van de handboringen

Project Opdracht Document

4.1.5

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 7

Bodemopbouw en bodemeigenschappen

De opbouw van de bodem is geschematiseerd op basis van de sonderingen en boringen, deze is beschreven in hoofdstuk 3.2 van dit rapport. De bodemeigenschappen zijn bepaald op basis van de resultaten van de sonderingen en boringen in combinatie met tabel 2b van NEN 9997-1+C2:2017 [ref. 1]. Een overzicht van de grondsoorten en de aangehouden rekenwaarde van de sterkte eigenschappen is opgenomen in tabel 3. Tabel 3 – Rekenwaarden sterkte eigenschappen Grondsoort

d [kN/m3]

n [kN/m3]

c’ [kPa]

’ [o]

Verharding Zand Klei Klei slap Klei stevig Veen

22,00 18,00 17,00 14,50 18,50 12,00

22,00 20,00 17,00 14,50 18,50 12,00

0,00 0,00 1,72 0,69 3,45 1,72

33,6 26,9 18,3 16,2 20,4 12,1

1)

Ingeschat op basis van tabel 2b, NEN 9997-1+C2:2017 [ref. 1]

4.1.6

Grondwater en stijghoogte

De grondwaterstanden en de stijghoogtes zijn afgeleid uit de resultaten van het uitgevoerde grondonderzoek. Vanuit de waterpasstaat onder bijlage B en de boorstaten onder bijlage D zijn de grondwaterstanden overgenomen langs het profiel van de dijk. Het peil van het open water is opgenomen tijdens de inmetingen. De stijghoogte is herleid uit de waterspanningsmeting van de sonderingen, zie ook bijlage C. Deze is vastgesteld op NAP - 2,50 m. De waargenomen freatische niveaus en afgeleide stijghoogte zijn opgenomen in het D-Geo Stability model, zoals is weergegeven in figuur 6.

Figuur 6 - Freatisch verloop dagelijkse omstandigheden en stijghoogte grondlichaam (resp. rode lijn en blauwe lijn), D-Geo Stability

In tabel 4 zijn maatgevende peilen voor het freatisch verloop, zoals te zien in figuur 6, samengevat. Tabel 4 – Maatgevende peilen freatisch niveau Peil locatie Peil [m t.ov. NAP] Peil boezem sloot Peil Kruin Peil binnentalud Polderpeil

+0,297 +0,720 +0,210 -0,289

Project Opdracht Document

4.1.7

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 8

Verkeersbelastingen

Dit rapport heeft als doel om de stabiliteit van het grond lichaam te onderzoeken ten gevolge van het verhogen van de verkeersbelasting. Voor de nieuwe situatie wordt er rekening gehouden met verkeer op de kruin van de waterkering met een ongedraineerde boven belasting van 13 kN/m² over een breedte van 2,50m conform [ref.3]. Aangenomen wordt dat deze belasting hoger is dan of gelijk is aan de belasting van een brandweerwagen gevuld met water. In de huidige situatie geldt een beperking voor zwaar verkeer over de dijk van de Visserskade. In de berekening van de huidige situatie wordt derhalve een verkeerbelasting van 6 kN/m2 aangehouden (representatief voor onderhoudsvoertuigen, kleine busjes). Voor de spreiding van de verkeersbelasting is een hoek van 0 graden aangehouden. Voor de consolidatie van de onderliggende grondlagen is voor eventueel aanwezige cohesieve grondsoorten 50% aangehouden en voor de overige grondlagen (zand) 100%, e.e.a. conform [ref.3].

4.2

Resultaten berekening

De resultaten van de stabiliteitsberekeningen voor respectievelijk stabiliteit buitenwaarts (STBU) en stabiliteit binnenwaarts (STBI) zijn voor zowel de huidige als de toekomstige situatie opgenomen in tabel 5 en 6. In de berekening zijn twee belastingsituaties beschouwd, waarbij in de huidige situatie een verkeerbelasting van 6 kN/m2 is aangehouden en in de nieuwe situatie een verkeersbelasting van 13 kN/m2 conform de uitgangspunten in paragraaf 4.1.7. Tabel 5 – Resultaat stabiliteitsberekeningen buitenwaarts (STBU), situatie huidig en nieuw Situatie Model Bishop Model Uplift-Van

Profiel DKMP002 – 6 kN/m2 (huidig) Profiel DKMP002 – 13 kN/m2 (nieuw)

SF berekend

SF eis

SF berekend

SF eis

1,09 1,03

1,00 1,00

1,20 1,03

0,95 0,95

Tabel 6 – Resultaat stabiliteitsberekeningen binnenwaarts (STBI), situatie huidig en nieuw Situatie Model Bishop Model Uplift-Van

Profiel DKMP002 – 6 kN/m2 (huidig) Profiel DKMP002 – 13 kN/m2 (nieuw)

SF berekend

SF eis

SF berekend

SF eis

1,33 1,25

1,00 1,00

1,33 1,25

0,95 0,95

Wanneer de veranderlijke belasting wordt verhoogd naar een waarde die representatief is voor groot materieel van de brandweer is de berekende stabiliteitsfactor lager, maar voldoet deze zowel binnenals buitenwaarts nog steeds voor beide modellen aan de vereiste veiligheidsfactor. Voor een grafische weergave van de berekende stabiliteitsfactoren wordt verwezen naar bijlage E.

Project Opdracht Document

5.

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 9

KWALITATIEVE RISICOBESCHOUWING BELENDINGEN

Op basis van onderscheidende kenmerken van de belendingen langs de Visserskade is een kwalitatieve beschouwing gemaakt van het risico op schade aan deze belendingen wanneer een brandweerwagen passeert. Het uiteindelijke resultaat is een visuele weergave waarbij elke belending een kleur heeft gekregen afhankelijk van de risicoscore. In onderstaande paragrafen wordt dit nader toegelicht. 5.1

Onderscheidende kenmerken

Om tot een onderbouwde risico score te komen is gekeken naar enkele kenmerken en zijn deze afhankelijk van de beschikbare gegevens gekwantificeerd. Hierbij is naar de volgende aspecten gekeken (zie ook bijlage F): a. de waarschijnlijkheid dat er schade optreedt b. de blootstellingsduur van de extra belasting c. het funderingstype en het bouwjaar van de belending Aan deze aspecten zijn per belending waarden toegekend zoals opgenomen in bijlage F. Waarschijnlijkheid Bij de waarschijnlijkheid (W) is gekeken naar de afstand van de belending tot de rand van de weg. Voor alle belendingen die binnen 1m van de weg staan is het te verwachten dat hier schade optreedt. Bij belending die meer dan 12,5m weg staan wordt dat praktisch onmogelijk geacht. Hier tussen in zijn nog enkele onderverdelingen gemaakt. Blootstellingsduur Bij de blootstellingsduur (B) is een knip gelegd bij Visserskade 26. Voor alle belendingen tussen Visserskade 26 en 50 is de blootstellingsduur vastgesteld op ‘zelden’ en voor alle belendingen tussen Visserskade 1 en 26 op ‘ongewoon’ omdat de brandweer hier statistisch gezien vaker langs rijdt. Funderingstype en bouwjaar Uit de openbaar beschikbare gegevens van de BAG zijn de contouren van alle belendingen langs de Visserskade opgehaald inclusief enkele gegevens, waaronder het bouwjaar.

Deze zijn aangevuld met de gegevens die vanuit de Gemeente Altena beschikbaar zijn gesteld. Hierbij is voor enkele belendingen naar voren gekomen dat deze thans zijn gefundeerd op (stalen buis)palen wat een gunstig effect heeft op de risico score. Van veruit de meeste belendingen (95%) is echter onbekend wat het funderingstype is. Hiervoor is in dat geval de hoogste score (S) meegenomen, afhankelijk van het bouwjaar, ook wanneer verwacht mag worden dat een recent gebouwde woning zeer waarschijnlijk op (stalen buis)palen staat. De huidige (bouw)staat van de belendingen is onbekend en niet als kenmerk in de beschouwing meegenomen. 5.2

Opbouw risicoscore

In bijlage F zijn de kenmerken en de opbouw van de risico score nader omschreven. Tabel 7– Risicoscore en categorie Risico Categorie 0≤ R<2 2≤R<8 8 ≤ R < 30 30 ≤ R < 200 R > 200

Geen risico Geen tot matig risico Matig risico Matig-Hoog risico Hoog risico

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 10

Uiteindelijk zijn er 5 verschillende categorieën onderscheiden, zie ook tabel 7. Hierbij is de risicoscore voor elke belending bepaald op basis van de formule R = W x B x S (zie voorgaande paragraaf) en gecategoriseerd conform de kleuren in tabel 7. N.B. Een hoog risico op schade betekent niet dat er ook daadwerkelijk schade aan de belending optreedt, maar dat dit een belending betreft die volgens deze kwalitatieve beschouwing het grootste risico heeft op schade! De mogelijke gevolgen zoals genoemd in bijlage F zijn als indicatie aangegeven om het risico te kunnen kwantificeren. 5.3

Resultaten kwalitatieve beschouwing risico’s

In figuur 7 en bijlage F zijn de resultaten opgenomen van de kwalitatieve beschouwing van de risico’s. De kleuren in de tekening komen overeen met de categorie uit tabel 7 en bijlage F.

Figuur 7 – Resultaat kwalitatieve risicobeschouwing belendingen met kleuren conform tabel 7 met de belendingen met een matig tot hoog en hoog risico rechts separaat weergegeven.

In totaal is voor 65 belendingen een risicoscore vastgesteld. Voor alle belendingen die een score hebben in de categorie geen tot matig risico (groen en geel) is het vrijwel uitgesloten dat hier schade op zal treden ten gevolge van de extra belasting langs de Visserskade. Dat zijn in totaal 38 belendingen (58%). De panden die oranje, paars en rood gekleurd zijn hebben een groter risico op schade ten gevolge van de brandweerwagen. Dit heeft enerzijds te maken met de ligging vlak bij de weg, maar ook met een ondiepe of onbekende funderingswijze en ouderdom. De belendingen met een matig tot hoog risico op schade zijn er in totaal 19 (29%). Mogelijk kan hier nog worden geoptimaliseerd wanneer het type fundering van de belending gunstiger is dan nu is aangenomen.

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 11

In totaal zijn er 8 belendingen die een matig risico op schade hebben. Deze liggen allen wat verder van de weg en het risico op schade is hier dus kleiner. In bijlage G zijn de onderliggende scores en bevindingen uit het archiefonderzoek opgenomen.

Project Opdracht Document

6.

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 12

ZETTINGSBEREKENING

Wanneer een brandweerwagen over de Visserskade rijdt is de verwachting dat dit (tijdelijk) een extra belasting geeft die de Visserskade in het verleden nog niet heeft gehad. Omdat de bovenlagen hier overal bestaan uit een kleipakket is de verwachting dat er door dergelijk groot materieel vervormingen in de ondergrond optreden en hiermee schade aan de belendingen optreden. Om dit risico beter te kunnen kwantificeren is een drietal extra handboringen met ongeroerde monstername uitgevoerd om beter inzicht te krijgen in het gedrag van deze klei. Hier zijn in ons laboratorium volumieke gewichten en watergehaltes van bepaald. Met deze resultaten is een zettingsberekening uitgevoerd en zijn de vervormingen gekwantificeerd en door vertaald naar de te verwachten hoekverdraaiing bij ondiep gefundeerde belendingen op korte afstand van de weg. 6.1

Aanvullende handboringen

Om beter inzicht te krijgen in de (verticale) vervormingen die optreden wanneer er een (tijdelijke) belasting op de Visserskade optreedt, is door ons bureau een drietal handboringen verspreid langs de Visserskade uitgevoerd gericht op een ongeroerde monstername in de kleilaag. In figuur 8 zijn de locaties van de handboringen opgenomen.

Figuur 8 – Locaties aanvullende handboringen (HB011 t/m HB013)

De handboringen bevestigen het beeld van een kleilaag die direct onder de zandlaag (wegfundering) aanvangt tot de verkende diepte. De boorstaten van de aanvullende boringen zijn opgenomen in bijlage H.

Project Opdracht Document

6.2

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 13

Analyse volumieke gewichten

Bij de 3 handboringen zijn in totaal 15 ongeroerde monsters van de klei genomen. Deze zijn in ons laboratorium uitgedrukt en geïdentificeerd, zie bijlage H. Ook is van elk monster een representatief volumiek gewicht en watergehalte bepaald. Deze resultaten zijn opgenomen in bijlage I. Bij een nadere analyse van de gegevens blijken de ondiep gelegen kleilagen (logischerwijs) een lager watergehalte te hebben en hiermee een hoger droog volumiek gewicht. De verzadigde zone en grondwaterstand liggen langs de gehele Visserskade relatief diep. De natte volumieke gewichten van de kleilagen liggen wel dicht bij elkaar.

Figuur 9 – Droog volumiek gewicht uit de laboratoriumanalyses uitgezet tegen het watergehalte (links) en de diepte (rechts)

Tot een diepte van 2,5m –mv, oftewel NAP+0,20 m wordt aangenomen dat de klei met een hoog droog volumiek gewicht aanwezig is. Beneden dit niveau is enkel de klei met een hoog watergehalte aanwezig. De gemiddelde eigenschappen van beide kleilagen zijn opgenomen in tabel 8. Tabel 7– Voorkomen kleilagen o.b.v. volumiek gewicht Grondsoort Onderzijde (hoofdbestanddeel) [m + NAP]

’d / ’s [kN/m³]

W [%]

Klei, matig I Klei, matig II

15,2/18,5 13,8/18,2

22,0 32,1

6.3

+0,20 -2,30 en dieper

Uitgangspunten zettingsberekening

De uitgangspunten voor de zettingsberekening worden grotendeels overgenomen van de uitgangspunten die ook voor de stabiliteitsberekening zijn vastgesteld. Het belangrijkste is om de juiste representatieve waarden te kiezen voor de samendrukkingsparameters met als ingangsparameter het volumiek gewicht. Voor de bodemopbouw wordt boring HB011 gecombineerd met DKMP02. Laatstgenoemde is ook gebruikt voor het opstellen van het profiel voor de stabiliteitsberekening. Hiernaast wordt als uitgangspunt voor de berekening aangenomen dat de belasting van de brandweerwagen gedurende 24 uur aanwezig is. De afmetingen van de brandweerwagen zijn 2,6 x 6,0m en het gewicht is 30 ton, e.e.a. conform ref. [2].

Project Opdracht Document

6.3.1

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Pagina 14

Samendrukkingsparameters

Op basis van de volumieke gewichten, expert judgement en met behulp van tabel 2b van NEN 99971+C1:2012 zijn de NEN-Bjerrum samendrukkingsparameters en bodemopbouw vastgesteld, zie tabel 9. Tabel 9 - Bodemopbouw en grondparameters (consolidatie) Laag Grondsoort Onderzijde ’d / ’s (hoofdbestanddeel) [m + NAP] [kN/m³] CR 1 2 3 4 5 6 7 8

droog nat

Zand Klei, matig I Klei, matig II Zand Klei, matig II Zand Klei, matig II Zand

+2,30 +0,20 -2,20 -3,30 -4,40 -4,80 -5,20 -7,50

18,0/20,0 15,2/18,5 13,8/18,2 18,0/20,0 13,8/18,2 18,0/20,0 13,8/18,2 18,0/20,0

NEN-Bjerrum parameters

0,0000010 0,1150000 0,1150000 0,0000010 0,1150000 0,0000010 0,1150000 0,0000010

Cα

RR

OCR

Consolidatie coëfficiënt [m²/s] Cv

0,000000 0,0046000 0,0046000 0,000000 0,0046000 0,000000 0,0046000 0,000000

0,0000001 0,0115000 0,0115000 0,0000001 0,0115000 0,0000001 0,0115000 0,0000001

1,3 1,4 1,4 1,3 1,4 1,3 1,4 1,3

drained 1,00E-07 1,00E-07 drained 1,00E-07 drained 1,00E-07 drained

RR CR Ca cv OCR

= volumieke gewicht van de grond boven de grondwaterstand (kN/m3) =volumieke gewicht van de verzadigde grond (kN/m3) =herbelasting/zwelverhouding = Csw/(1+e0) =Primaire zettingsverhouding = Cc/(1+e0) =coëfficiënt van secundaire zetting = consolidatie coëfficiënt (m2/s) = Overconsolidation ratio (-)

6.3.2

Freatisch niveau

Het freatisch niveau in de kruin wordt aangenomen op NAP+0,72 m conform tabel 4. Deze waarde valt tussen de gemiddelde hoogste grondwaterstand (GHG) en grondwaterstand zoals opgenomen in de recent uitgevoerde boring HB011.

6.4

Resultaten zettingsberekening

Uit de uitgevoerde zettingsberekening volgt dat de brandweerwagen op korte afstand al geen invloed meer heeft op de zettingen of restzettingen van de samendrukbare (klei)lagen die aanwezig zijn langs de Visserskade. De kleilagen zijn dermate stevig en stijf dat deze op korte afstand niet extra vervormen ten gevolge van de aangebrachte extra belasting van de brandweerwagen gedurende een relatief korte periode van 1 dag. Deze bevinding is onderbouwd door in het rekenmodel op 3 locaties de zetting te bepalen, op locatie van de brandweerwagen, op 1m afstand en op 30m afstand, zie figuur 10. Op 1m en 30m is de berekende zetting na 30 dagen alweer hetzelfde waarmee de kortdurende belasting van de brandweerwagen dus geen invloed heeft, zie figuur 11. De resultaten van de zettingsberekeningen zijn opgenomen in bijlage J.

6.5

Hoekverdraaiing belendingen

Er treedt ten gevolge van de extra belasting van de brandweerwagen geen extra zetting van de grondlagen ter plaatse van de belendingen direct naast de brandweerwagen op, waarmee de kans op een grote hoekverdraaiing en schade aan belendingen langs de Visserskade als gevolg hiervan zijn uitgesloten.

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

Figuur 10 – Schematisatie bodemopbouw, freatische lijn, belasting brandweerwagen en locatie ‘verticals’

Figuur 11 – Prognose zettingen op locatie van de brandweerwagen en op 1m en 30m afstand

Pagina 15

Project Opdracht Document

Stabiliteit Visserskade te Hank 23WP0131 23WP0131-adv-01 [versie 3.0]

7.

CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN

7.1

Conclusies

Pagina 16

Uit de stabiliteitsberekeningen blijkt dat de optie om de huidige Visserskade ook voor (groot) materieel van de brandweer toegankelijk te maken, mogelijk is zonder aanpassingen van het talud op strekkingen waar geen bebouwing aanwezig is. Door het verhogen van de veranderlijke verkeersbelasting daalt de stabiliteitsfactor wel, maar voldoet deze op het maatgevende profiel met conservatieve aannames nog steeds aan de vereiste veiligheidsfactor. Uit het grondonderzoek volgt dat op locatie van de weg aan de Visserskade direct onder de constructielaag van zand een dik kleipakket aanwezig is. Bij een extra belasting bestaat het risico dat dit kleipakket kan zorgen voor (ondiepe) horizontale en (met name) verticale vervormingen. Om dit risico beter te kunnen kwantificeren is een risicokaart opgesteld en aanvullend grond- en laboratorium onderzoek uitgevoerd. Op basis van enkele onderscheidende kenmerken zijn in totaal 65 belendingen langs de Visserskade in een kwalitatieve risicokaart opgenomen, waarbij onderscheid is gemaakt in 5 categorieën. Hieruit volgt dat 13 belendingen (20%) langs de Visserskade een hoog risico op schade hebben bij het optreden van lokale vervormingen in de ondergrond. Dit heeft enerzijds te maken met de ligging vlak bij de weg, maar ook met een ondiepe of onbekende funderingswijze en ouderdom.

Om het risico en de gevolgschade beter te kunnen kwantificeren is aanvullend grondonderzoek uitgevoerd. Hieruit volgt dat de aanwezige kleilaag een hoog volumiek gewicht heeft en stijf reageert. Dit resulteert er in dat de zettingen ten gevolge van de brandweerwagen, ook op korte afstanden, verwaarloosbaar klein zijn en hiermee het risico op scheefstand en dus schade aan belendingen ten gevolge van de extra belasting van de brandweerwagen is uitgesloten.

7.2

Aanbevelingen

Ondanks dat schade aan belendingen langs de Visserskade ten gevolge van de brandweerwagen is uitgesloten, is het wel aan te bevelen om bij minimaal de (13) belendingen met een hoog risico een bouwkundige opname uit te voeren en bijvoorbeeld enkele deformatieboutjes te plaatsen. Met een nulmeting en hierop volgende frequente inmetingen (2-4x per jaar) kan dan onderbouwd een eventuele schadeclaim na passeren van een brandweerwagen worden weerlegd.

BIJLAGE A

Deze stituatie dient om inzicht te geven in de locatie van de meet- en onderzoekspunten. De tekening dient niet voor andere doeleinden gebruikt te worden.

Opdrachtomschrijving / locatie:

Omschrijving tekening:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank

Situatietekening

Bewerkt:

MSD

Schaal:

Datum:

27 maart 2023

Formaat:

A3

Opdrachtnummer:

23WP0131

Bijlage:

SIT-01

Deze stituatie dient om inzicht te geven in de locatie van de meet- en onderzoekspunten. De tekening dient niet voor andere doeleinden gebruikt te worden.

Opdrachtomschrijving / locatie:

Omschrijving tekening:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank

Situatietekening

Bewerkt:

MSD

Schaal:

Datum:

27 maart 2023

Formaat:

A3

Opdrachtnummer:

23WP0131

Bijlage:

SIT-02

Deze stituatie dient om inzicht te geven in de locatie van de meet- en onderzoekspunten. De tekening dient niet voor andere doeleinden gebruikt te worden.

Opdrachtomschrijving / locatie:

Omschrijving tekening:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank

Situatietekening

Bewerkt:

MSD

Schaal:

Datum:

27 maart 2023

Formaat:

A3

Opdrachtnummer:

23WP0131

Bijlage:

SIT-03

Deze stituatie dient om inzicht te geven in de locatie van de meet- en onderzoekspunten. De tekening dient niet voor andere doeleinden gebruikt te worden.

Opdrachtomschrijving / locatie:

Omschrijving tekening:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank

Situatietekening

Bewerkt:

MSD

Schaal:

Datum:

27 maart 2023

Formaat:

A3

Opdrachtnummer:

23WP0131

Bijlage:

SIT-04

Deze stituatie dient om inzicht te geven in de locatie van de meet- en onderzoekspunten. De tekening dient niet voor andere doeleinden gebruikt te worden.

Opdrachtomschrijving / locatie:

Omschrijving tekening:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank

Situatietekening

Bewerkt:

MSD

Schaal:

Datum:

27 maart 2023

Formaat:

A3

Opdrachtnummer:

23WP0131

Bijlage:

SIT-05

Deze stituatie dient om inzicht te geven in de locatie van de meet- en onderzoekspunten. De tekening dient niet voor andere doeleinden gebruikt te worden.

Opdrachtomschrijving / locatie:

Omschrijving tekening:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank

Situatietekening

Bewerkt:

MSD

Schaal:

Datum:

27 maart 2023

Formaat:

A3

Opdrachtnummer:

23WP0131

Bijlage:

SIT-06

Deze stituatie dient om inzicht te geven in de locatie van de meet- en onderzoekspunten. De tekening dient niet voor andere doeleinden gebruikt te worden.

Opdrachtomschrijving / locatie:

Omschrijving tekening:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank

Situatietekening

Bewerkt:

MSD

Schaal:

Datum:

27 maart 2023

Formaat:

A3

Opdrachtnummer:

23WP0131

Bijlage:

SIT-07

Project Opdracht Betreft

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Foto’s

F001

F002

F003

F004

F005

F006

Genomen op: 20 maart 2023

Project Opdracht Betreft

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Foto’s

F007

F008

F009

F010

F011

Genomen op: 20 maart 2023

BIJLAGE B

Project Opdracht Betreft

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Meetpunten

OVERZICHT MEETPUNTEN Horizontaal coördinatensysteem (X,Y) Verticale referentie (Z)

Rijksdriehoeksmeting (RD) Normaal Amsterdams Peil

Meetpunt

X-coördinaat [m]

Y-coördinaat [m]

Hoogte (Z) [m t.o.v. NAP]

GWS * Datum uitvoering [m t.o.v. NAP]

DKM001 DKMP002 DKMP003

120875,57 120733,98 120671,86

416682,09 416896,29 417127,89

2,60 2,72 2,82

1,05 0,72 0,27

20-03-2023 20-03-2023 20-03-2023

HB001 HB002 HB003 HB004 HB005 HB006 HB007 HB008 HB009 HB010

120875,48 120854,16 120826,67 120733,74 120676,04 120662,61 120732,67 120732,40 120731,71 120729,87

416682,17 416773,82 416860,22 416896,43 417011,49 417114,96 417187,62 416902,01 416899,83 416892,39

2,60 2,97 2,63 2,71 2,74 2,87 2,74 2,46 2,60 1,85

1,05 ------------0,21 -----

20-03-2023 20-03-2023 20-03-2023 20-03-2023 21-03-2023 21-03-2023 21-03-2023 21-03-2023 21-03-2023 20-03-2023

Put001 120721,25 417178,09 Put002 120852,79 416822,00 Put003 120855,53 416778,52 Put004 120874,69 416683,08 * Grondwaterstand ten tijde van het onderzoek

2,83 2,88 2,94 2,58

---------

20-03-2023 20-03-2023 20-03-2023 20-03-2023

Let op: Deze waterpasstaat dient om inzicht te geven in de hoogteligging en locaties van de meet- en onderzoeks-punten ten opzichte van een referentiepunt. Grondwaterstanden zijn ter indicatie en kunnen beïnvloed zijn door de uitgevoerde werkzaamheden. De resultaten dienen niet voor andere doeleinden te worden gebruikt.

BIJLAGE C

Pagina: 1/1

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Sondeergrafiek

0 Conusweerstand qc (MPa)

10

20

Referentieniveau (Z) =

2.60

m tov NAP

3

1.1

2 1.5 1 1.7 0 1.9 -1 2.0 -2 2.2 -3 2.4 -4 2.7 3.0 -6

Helling in º

Diepte in meters tov NAP

-5

-7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18

0 0.05 0.10 0.15 Plaatselijke wrijving (MPa) Uitvoeringsdatum: Norm: Toepassingsklasse: Conusnummer:

0.20

20-3-2023 NEN-EN-ISO 22476-1 3 060336

8 X: 120875.6 Y: 416682.1 GWS (m-mv): 1.55

7

6

5

DKM001

4 3 2 1 0 Wrijvingsgetal (%)

Pagina: 1/1

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Sondeergrafiek

0 Conusweerstand qc (MPa)

10

20

Referentieniveau (Z) =

2.72

m tov NAP

3

2.9

2

2.3

1

2.7

0

2.8

-1

2.8

-2

2.9

-3

3.1

-4

3.1 3.2

-6

3.4

-7

3.6

-8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18

0 0.05 0.10 0.15 Plaatselijke wrijving (MPa) Uitvoeringsdatum: Norm: Toepassingsklasse: Conusnummer:

0.20

20-3-2023 NEN-EN-ISO 22476-1 3 060268

0 0.1 Waterspanning (MPa) X: 120734.0 Y: 416896.3 GWS (m-mv): 2.00

0.2

8

7

6

5

4 3 2 1 0 Wrijvingsgetal (%)

DKMP002

Helling in º

Diepte in meters tov NAP

-5

Pagina: 1/1

Waterspanning (kPa)

80

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Dissipatietest

Referentieniveau (Z) =

2.72

11

m tov NAP

79

10

78

9

77

8

76

7

75

6

74

5

73

4

72

3

71

2

70

1 1 1

Uitvoeringsdatum: Conusnummer:

2

10

20-3-2023 060268

10 Tijd (sec)

X: 120734.0 Y: 416896.3 Dissipatietest:

3 10

DKMP002 10.33 m - mv

4 10

Conusweerstand (MPa)

Project: Opdracht: Betreft:

Pagina: 1/1

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Sondeergrafiek

0 Conusweerstand qc (MPa)

10

20

Diepte in meters tov NAP

Referentieniveau (Z) =

2.82

m tov NAP

3

0.3

2

0.8

1

1.1

0

1.6

-1

2.1

-2

2.3

-3

2.6

-4

3.1

-5

3.7

-6

4.5

-7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18

0 0.05 0.10 0.15 Plaatselijke wrijving (MPa) Uitvoeringsdatum: Norm: Toepassingsklasse: Conusnummer:

0.20

20-3-2023 NEN-EN-ISO 22476-1 3 060080

0 0.1 Waterspanning (MPa) X: 120671.9 Y: 417127.9 GWS (m-mv): 2.55

0.2

8

7

6

5

4 3 2 1 0 Wrijvingsgetal (%)

DKMP003

Helling in º

Project: Opdracht: Betreft:

Pagina: 1/1

Waterspanning (kPa)

75

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Dissipatietest

Referentieniveau (Z) =

2.82

21

m tov NAP

74

20

73

19

72

18

71

17

70

16

69

15

68

14

67

13

66

12

65

11 1 1

Uitvoeringsdatum: Conusnummer:

2

10

20-3-2023 060080

10 Tijd (sec)

X: 120671.9 Y: 417127.9 Dissipatietest:

3 10

DKMP003 10.01 m - mv

4 10

Conusweerstand (MPa)

Project: Opdracht: Betreft:

BIJLAGE D

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB001

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1

Uitvoering op:

20-3-2023

Grondwaterstand [cm-mv]:

x-coordinaat [m RD]:

120875,47

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

416682,16

Werknummer:

HB001

Referentiehoogte [m]:

2.6

155

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00 0.08

beton Klinker uitkomende grond

klinker Volledig verhardingsmateriaal Zand middelgrof 200-630, bruingrijs

2.00 0.85

mikoliet 000

1.10

Klei stevig sterk zandig, grijsbruin Klei slap zwak zandig, bruingrijs

1.00

1.70 1.85 2.00

Klei slap zwak zandig, donkergrijs Klei slap sterk zandig, donkergrijs

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB002

Uitvoering op:

20-3-2023

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1 x-coordinaat [m RD]:

120854,15

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

416773,82

Werknummer:

HB002

Referentiehoogte [m]:

2.97

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00 0.08 0.10

mikoliet 000

klinker Volledig verhardingsmateriaal

beton Klinker uitkomende grond

Zand grof 630-2000, hoekig, lichtgrijs 2.00

1.00

Zand fijn 63-200, hoekig, standaardgrijs Zand fijn 63-200, hoekig, standaardgrijs

1.00

2.00

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB003

Uitvoering op:

20-3-2023

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1 x-coordinaat [m RD]:

120826,67

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

416860,21

Werknummer:

HB003

Referentiehoogte [m]:

2.63

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00 0.08 0.10

klinker Volledig verhardingsmateriaal

beton Klinker uitkomende grond

0.50

2.00 1.00

mikoliet 000

Zand grof 630-2000, hoekig, donkergrijs Zand middelgrof 200-630, hoekig, lichtgrijs Klei stijf, standaardgrijs

1.00

1.60 2.00

Klei stevig, weinig wortels, standaardgrijs Klei stevig, standaardgrijs

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB010

Uitvoering op:

20-3-2023

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1 x-coordinaat [m RD]:

120729,87

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

416892,39

Werknummer:

HB010

Referentiehoogte [m]:

1.85

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00

berm Zand middelgrof 200-630 kleiïg zwak organisch, veel wortels, donkerbruin

uitkomende grond 0.50

Klei stevig sterk zandig, weinig schelpen, standaardbruin

1.00 1.50

mikoliet 000

Klei stevig zwak zandig, lichtbruin

0.00 2.50 2.60

-1.00

Klei stevig zwak zandig, lichtbruin 3.00

3.50

-2.00

4.00

Klei stevig zwak zandig, licht bruingrijs Klei zeer slap, standaardgrijs Klei slap, standaardgrijs Klei slap zwak zandig, standaardgrijs

-3.00

5.00

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB004

Uitvoering op:

20-3-2023

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1 x-coordinaat [m RD]:

120733,74

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

416896,42

Werknummer:

HB004

Referentiehoogte [m]:

2.71

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00 0.08 0.20

beton Klinker uitkomende grond

0.50

2.00

klinker Volledig verhardingsmateriaal Zand grof 630-2000, lichtwit Klei stijf sterk zandig, laagjes puin, licht zwartbruin

mikoliet 000

Klei stijf zwak zandig, zwak puinhoudend, lichtbruin 1.50

Klei stijf zwak zandig, lichtbruin

1.00 2.00

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB009

Uitvoering op:

21-3-2023

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1 x-coordinaat [m RD]:

120731,70

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

416899,83

Werknummer:

HB009

Referentiehoogte [m]:

2.6

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00 0.25 0.45

uitkomende grond 2.00 mikoliet 000

0.70 0.85

berm Klei stijf zwak zandig zwak organisch, veel puin, bruinzwart Klei stijf zwak zandig zwak organisch, zwak puinhoudend, donkerbruin Klei stevig, weinig puin, donkerbruin Zand middelgrof 200-630 kleiïg, donkergrijs

1.00

1.65

Zand middelgrof 200-630, grijsgeel

2.00

Klei stevig, lichtbruin

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB008

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1

Uitvoering op:

21-3-2023

Grondwaterstand [cm-mv]:

x-coordinaat [m RD]:

120732,39

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

416902,00

Werknummer:

HB008

Referentiehoogte [m]:

2.46

225

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00

berm Klei stevig zwak grindig zwak organisch, veel puin, donkergrijs

uitkomende grond 2.00

0.50 0.70

Klei stevig zwak grindig, zwak puinhoudend, bruin Zand middelgrof 200-630, grijsgeel

mikoliet 000

1.00

1.70

Klei stevig, licht bruingrijs 0.00

2.55 2.70

Klei stevig, bruingrijs

3.00 3.30

-1.00

Klei slap zwak zandig zwak organisch, donkergrijs 3.80 4.20

-2.00

Klei stevig zwak organisch, grijszwart

4.50

5.00

Klei slap sterk organisch, zwart Veen matig slap kleiïg, fijnvezelig, zwart Klei slap zwak organisch, lichtgrijs Zand middelgrof 200-630, grijs

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB005

Uitvoering op:

21-3-2023

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1 x-coordinaat [m RD]:

120676,03

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

417011,48

Werknummer:

HB005

Referentiehoogte [m]:

2.74

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00 0.08

beton Klinker uitkomende grond

0.35

2.00

0.75 1.00

mikoliet 000

klinker Volledig verhardingsmateriaal, rood Zand middelgrof 200-630, subrond, bolvormig, grijs Klei stijf, donkerbruin Klei, lichtbruin Klei, lichtbruin

1.00 2.00

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB006

Uitvoering op:

21-3-2023

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1 x-coordinaat [m RD]:

120662,61

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

417114,95

Werknummer:

HB006

Referentiehoogte [m]:

2.87

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00 0.08

mikoliet 000

klinker Volledig verhardingsmateriaal, rood

beton Klinker uitkomende grond

0.50

2.00

Zand middelgrof 200-630, grijs Klei stijf zwak zandig, donkerbruin

1.50 1.60

1.00

Klei stijf zwak zandig, donkerbruin 2.00

Klei stevig zwak zandig, standaardbruin

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Boring:

HB007

Uitvoering op:

21-3-2023

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1 x-coordinaat [m RD]:

120732,66

Uitvoering door:

Rse

y-coordinaat [m RD]:

417187,62

Werknummer:

HB007

Referentiehoogte [m]:

2.74

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00 0.08

beton Klinker uitkomende grond

0.30 0.40

klinker Volledig verhardingsmateriaal, rood Zand middelgrof 200-630, grijs

2.00 mikoliet 000

Klei stijf zwak zandig, donker grijsbruin 1.20

Klei stijf zwak zandig, donkerbruin

1.50

Klei stijf zwak zandig, weinig baksteen, standaardbruin

1.00 2.00

Klei stevig zwak zandig, weinig baksteen, standaardbruin

INPIJN BLOKPOEL INGENIEURS

. N.A.P.

LEGENDA TEKENINGEN EN VERKLARING AFKORTINGEN SONDERING Sondering zonder kleefmeting D Sondering met kleefmeting DKM DKMP Sondering met kleef- en waterspanningsmeting DM Mechanische sondering DKMS Seismische sondering met kleefmeting DKMPS Seismische sondering met kleef- en waterspanningsmeting DMa Magnetometer sondering Ma Magnetometer (zonder conusweerstand) DB Bolsondering DT T-bar sondering FVT Field vane test HPT Hydraulic profiling tool DS Slagsondering HM Handsondering SPT Standaard penetratie test DKM-EC Geleidbaarheidssondering met kleefmeting DKMP-EC Geleidbaarheidssondering met kleef- en waterspanningsmeting Niet uitgevoerd

fase 2

BORING HB B

fase 3

fase 4

PEILBUIS Handboring Mechanische boring

Bpb HBpb PB

Mechanische boring met peilbuis Handboring met peilbuis Gedrukte peilbuis

Niet uitgevoerd MONITORING

ALGEMEEN

WSM

Waterspanningsmeter

Meetpunt: brug, dorpel, kolk, meetbout, put, weg, water

IMB

Inclinometerbuis

Foto

IMS

Inclinometer SAAF

Bestaande bebouwing

ZB

Zakbaak

0-Punt lokaal assenstelsel

DFB

Deformatiebout

SCM

Scheurmeter

E

EXM

Extensometer

T

TM

Tiltmeter

TRM

Trillingmeter

PDPs

Plaatdrukproef (statisch)

PDPd

Plaatdrukproef (dynamisch)

PP

Pompput

PRP

Proefgat

PRS

Proefsleuf

VERKLARING CODERING BORINGEN (conform NEN 5104)

geur

klei

grind Grind, siltig

Klei, zwak siltig

Grind, zwak zandig

Klei, matig siltig

Grind, matig zandig

Klei, sterk siltig

Grind, sterk zandig

Klei, uiterst siltig

Grind, uiterst zandig

Klei, zwak zandig

geen geur zwakke geur matige geur sterke geur uiterste geur

olie geen olie-water reactie zwakke olie-water reactie matige olie-water reactie sterke olie-water reactie

Klei, matig zandig

zand

Klei, sterk zandig

uiterste olie-water reactie

p.i.d.-waarde >0

Zand, kleiïg

>1 >10

Zand, zwak siltig

>100

leem Zand, matig siltig

Leem, zwak zandig

Zand, sterk siltig

Leem, sterk zandig

Zand, uiterst siltig

>1000 >10000

monsters geroerd monster

overige toevoegingen zwak humeus

veen Veen, mineraalarm

matig humeus

Veen, zwak kleiïg

sterk humeus

ongeroerd monster volumering

overig bijzonder bestanddeel Gemiddeld hoogste grondwaterstand grondwaterstand

Veen, sterk kleiïg

zwak grindig

Veen, zwak zandig

matig grindig

Veen, sterk zandig

sterk grindig

Gemiddeld laagste grondwaterstand

peilbuis blinde buis

casing hoogste grondwaterstand gemiddelde grondwaterstand laagste grondwaterstand zand afdichting bentoniet/mikoliet/klei afdichting grind afdichting filter

BIJLAGE E

Stabiliteit binnenwaarts Bishop - huidige situatie

Bishop - nieuwe situatie

Uplift Van - huidige situatie

Uplift Van - nieuwe situatie

Stabiliteit buitenwaarts Bishop - huidige situatie

Bishop - nieuwe situatie

Uplift Van - huidige situatie

Uplift Van - nieuwe situatie

BIJLAGE F

Risico Analyse Belendingen SOCOTEC Geotechnics Project: Datum:

Visserskade Hank -23WP00131 16-10-2023

Voor de belendingen langs het tracé is gekwantificeerd in welke mate deze een risico op schade hebben Hierbij zijn onderstaande factoren gebruikt om tot een risico inschatting te komen Risicoscore = Waarschijnlijkheid x Blootstellingsduur x Staat bebouwing Per belending is een evaluatie gemaakt, waarbij per risico een waardeoordeel vastgesteld volgens onderstaande tabel.

W= waarschijnlijkheid 0,1 0,2 0,5 1 3 6 10

praktisch onmogelijk >12,5m haast ondenkbaar:10-12,5m denkbaar maar niet waarschijnlijk 7,5-10m enkel mogelijk in grensgevallen: 5-7,5m ongewoon maar mogelijk:2,5-5m goed mogelijk: 1-2,5m te verwachten: <1m

B = Blootstellingsduur 0,5 1 2 3 6 10

zeer zelden (éénmaal per jaar) zelden (enkele malen per jaar) ongewoon (éénmaal per maand) soms (enkele malen per maand) regelmatig voortdurend

S = Staat, fundering en bouwjaar belending 0,5 1 2 5 10 20

Fundering op (beton)palen, bouwjaar > 1990 Fundering op (beton)palen, 1945 > bouwjaar > 1990 Fundering op houten palen, bouwjaar < 1945 Fundering onbekend of ondiep, bouwjaar > 1990 Fundering onbekend of ondiep, 1945 > bouwjaar > 1990 Fundering onbekend of ondiep, bouwjaar < 1945

Na het vaststellen van de W, B en S wordt de risicoscore R berekend. In onderstaande tabel zijn de hier aan gerelateerde risico categorieën en indicatieve gevolgen opgenomen. Risico 0≤ R<2 2≤R<8 8 ≤ R < 30 30 ≤ R < 200 R > 200

Categorie Geen risico Geen tot matig risico Matig risico Matig-Hoog risico Hoog risico

Gevolg Geen (visuele) schade of afwijkende metingen, schade €0,Geen (visuele) schade maar licht afwijkende metingen < €2.500,Architectonische schade en licht afwijkende metingen € 2.500 en € 5.000 Architectonische schade en grote afwijkende metingen € 5.000 en € 50.000 Constructieve schade en grote afwijkende metingen € 50.000 en € 100.000

Categorisatie Geen risico Geen tot matig risico Matig risico Matig-hoog risico Hoog risico

Opdrachtomschrijving / locatie:

Omschrijving tekening:

Risicokaart belendingen Visserskade te Hank

Situatietekening

Bewerkt: MSD Datum:

9 oktober 2023

Deze stituatie dient om inzicht te geven in de locatie van de meet- en onderzoekspunten. De tekening dient niet voor andere doeleinden gebruikt te worden.

Schaal:

Opdrachtnummer: 23WP0131

Formaat: A4

Bijlage:

SIT-01

BIJLAGE G

Adres

Bouwjaar Status

W

B

S

R (score) Type_fund

Visserskade 1

1900

Pand in gebruik

10,0 2,0 20,0 400,0

Onbekend

Visserskade 1 (bijgebouw)

1970

Pand in gebruik

0,1

2,0 10,0 2,0

Onbekend

2,0 5,0

1,0

Opmerking

Gebruiksdoel

Oppervlakte

woonfunctie

259

Visserskade 1 (bijgebouw)

2019

Pand in gebruik

0,1

Visserskade 2

1910

Pand in gebruik

10,0 2,0 20,0 400,0

Onbekend

Vergunning vergroting woning in 2011

woonfunctie

167

Visserskade 2A

2003

Pand in gebruik

3,0

2,0 5,0

30,0

Onbekend

Woning in binnenteen (1,8m onder kruin)!

woonfunctie

92

Visserskade 2A (bijgebouw)

2003

Pand in gebruik

3,0

2,0 5,0

30,0

Onbekend

Gebouw in binnenteen (1,8m onder kruin)!

Visserskade 3

1930

Pand in gebruik

10,0 2,0 20,0 400,0

Onbekend

Aanbouw 1975 en 2008 op strokenfundering 70cm-mv

woonfunctie

186

Visserskade 3 (bijgebouw)

1930

Pand in gebruik

0,1

2,0 20,0 4,0

Onbekend

Visserskade 3 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

6,0

2,0 5,0

60,0

Onbekend

Visserskade 3 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,2

2,0 5,0

2,0

Onbekend

Visserkade 3 (bijgebouw)

2006

Pand in gebruik

6,0

2,0 5,0

60,0

Onbekend

Visserskade 4 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

2,0 5,0

1,0

Onbekend

Visserskade 4 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

6,0

2,0 5,0

60,0

Onbekend

Visserskade 8

1900

Pand in gebruik

6,0

2,0 20,0 240,0

Onbekend

Intern verbouwd 1970

woonfunctie

133

Visserskade 8 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

2,0 5,0

Onbekend Verbouwd in 1997 (opbouw) incl. stalen buispalen

woonfunctie

174

logiesfunctie,woonfunctie

206

woonfunctie

283

Uitbreiding in 2011 op palen

woonfunctie

108

Uitbreiding in 2011 op palen

woonfunctie

94

woonfunctie

117

woonfunctie

43

woonfunctie

211

woonfunctie

186

1,0

Onbekend

Visserskade 8 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

2,0 5,0

1,0

Onbekend

Visserskade 10

1910

Pand in gebruik

6,0

2,0 0,5

6,0

Stalen buispalen 11m

Visserskade 10 (bijgebouw)

1900

Pand in gebruik

0,1

2,0 20,0 4,0

Visserskade 10 (bijgebouw)

1900

Sloopvergunning verleend

0,1

2,0 20,0 4,0

Onbekend

Visserskade 10 (bijgebouw)

2020

Pand in gebruik

1,0

2,0 5,0

10,0

Onbekend

Visserskade 16-18

1759

Pand in gebruik

3,0

2,0 0,5

3,0

palen cf 1554_3185_Tek007

Visserskade 16-18 (bijgebouw)

2010

Pand in gebruik

0,1

2,0 5,0

1,0

Onbekend

Visserskade 20

2013

Pand in gebruik

6,0

2,0 0,5

6,0

Palen

Visserskade 20 (bijgebouw)

2015

Pand in gebruik

0,1

2,0 5,0

1,0

Onbekend

Visserskade 22

1800

Pand in gebruik

10,0 2,0 20,0 400,0

Onbekend

Visserskade 22 (bijgebouw)

2015

Pand in gebruik

0,1

2,0 5,0

1,0

Onbekend

2,0 5,0

1,0

Onbekend

Onbekend

Visserskade 22 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

Visserskade 24

1800

Pand in gebruik

10,0 2,0 20,0 400,0

Onbekend

Visserskade 24 (aanbouw)

2021

Pand in gebruik

1,0

2,0 5,0

Onbekend

Visserskade 24 (bijgebouw)

1800

Pand in gebruik

0,1

2,0 20,0 4,0

Onbekend

Visserskade 24 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

2,0 5,0

Onbekend

Visserskade 26

1940

Pand in gebruik

10,0 1,0 20,0 200,0

Onbekend

Visserskade 26 (bijgebouw)

1974

Pand in gebruik

0,5

1,0 10,0 5,0

Onbekend

Visserskade 26 (bijgebouw)

1940

Pand in gebruik

0,1

1,0 20,0 2,0

Onbekend

Visserskade 26 (bijgebouw)

2004

Pand in gebruik

0,1

1,0 5,0

0,5

Onbekend

Visserskade 26 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

1,0 5,0

0,5

Onbekend

Visserskade 26 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

1,0 5,0

0,5

Onbekend

Visserskade 26 (bijgebouw)

2020

Pand in gebruik

0,1

1,0 5,0

0,5

Onbekend

Visserskade 30

1979

Pand in gebruik

3,0

1,0 10,0 30,0

Onbekend

Visserskade 30 (bijgebouw)

1979

Pand in gebruik

0,2

1,0 10,0 2,0

Onbekend

Visserskade 30 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

1,0 5,0

0,5

Onbekend

Visserskade 30 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,5

1,0 5,0

2,5

Onbekend

Visserskade 32

1910

Pand in gebruik

10,0 1,0 20,0 200,0

Onbekend

Visserskade 32 (bijgebouw)

1988

Pand in gebruik

1,0

Onbekend

10,0 1,0

1,0 10,0 10,0

Sloopvergunning verleend 2 stalen buizen in 1997 bij verbouwing, 18: palen

Aanbouw 1983 op 7 buispalen en 1999 kelder

Adres

Bouwjaar Status

W

B

S

R (score) Type_fund

Visserskade 34

1900

Pand in gebruik

10,0 1,0 20,0 200,0

Onbekend

Visserskade 34 (bijgebouw)

1900

Pand in gebruik

0,1

1,0 20,0 2,0

Onbekend

Visserskade 34 (bijgebouw)

1900

Pand in gebruik

1,0

1,0 20,0 20,0

Onbekend

Visserskade 34 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

1,0 5,0

Onbekend

Visserskade 36

1900

Pand in gebruik

10,0 1,0 20,0 200,0

Ondiep

Visserskade 36 (bijgebouw)

1903

Pand in gebruik

0,5

1,0 20,0 10,0

Onbekend Onbekend

0,5

5,0

Opmerking

Gebruiksdoel

Oppervlakte

Verbouw 1986 niet op palen

woonfunctie

119

Renovatie 1979, uitbreiding achterzijde 1988

woonfunctie

95

Visserskade 36 (bijgebouw)

1999

Pand in gebruik

1,0

1,0 5,0

Visserskade 42

1950

Pand in gebruik

1,0

1,0 10,0 10,0

Onbekend, lijkt ondiep

Uitbreiding achterzijde 2011

woonfunctie

77

Visserskade 44

1800

Pand in gebruik

10,0 1,0 20,0 200,0

Onbekend

Renovatie 1988

woonfunctie

136

Visserskade 44 (bijgebouw)

1970

Pand in gebruik

1,0

1,0 10,0 10,0

Onbekend

Visserskade 44 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

1,0 5,0

Onbekend

Visserskade 46

1903

Pand in gebruik

10,0 1,0 20,0 200,0

Onbekend

Renovatie 1963, opbouw 1977, aanbouw 2007

woonfunctie

161

Visserskade 46 (bijgebouw)

1986

Pand in gebruik

0,2

Onbekend

Visserskade 48

1903

Pand in gebruik

10,0 1,0 20,0 200,0

Onbekend

Verbouwing 1986

woonfunctie

112

Visserskade 48 (bijgebouw)

1971

Pand in gebruik

1,0

1,0 10,0 10,0

Onbekend

Houtopslag niet gerekend als bijgebouw

Visserskade 50

1988

Pand in gebruik

0,2

0,5 10,0 1,0

Onbekend, lijkt ondiep

W is hier op 0,5 gezet (laatste woning)

woonfunctie

189

Visserskade 50 (bijgebouw)

1988

Pand in gebruik

0,2

0,5 10,0 1,0

Onbekend

De waarschijnlijkheid is hier 0,5 (laatste woning)

Visserskade 50 (bijgebouw)

1988

Pand in gebruik

0,1

0,5 10,0 0,5

Onbekend

Visserskade 50 (bijgebouw)

2021

Pand in gebruik

0,1

0,5 5,0

0,3

Onbekend

Onbekend, bijgebouw

2021

Pand in gebruik

0,1

2,0 5,0

1,0

Onbekend

Onbekend, bijgebouw

2021

Pand in gebruik

0,1

1,0 5,0

0,5

Onbekend

0,5

1,0 10,0 2,0

Adres onbekend

BIJLAGE H

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131 Boorprofiel

Project: Opdracht: Betreft:

Grondonderzoek constructie dijklichaam aan de Visserskade te Hank 23WP0131-LAB Boorprofiel

Beschrijflocatie:

VELD

Boring:

HB011

Boornorm: NEN-EN-ISO 22475-1

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1

Boring:

Beschrijflocatie:

LABORATORIUM

HB011

Uitvoering op:

29-9-2023

Grondwaterstand [cm-mv]:

300

x-coordinaat [m RD]:

120790,35

Beschrijflocatie:

Geotechnisch laboratorium

Uitvoering door:

Ays

GHG [cm-mv]:

120

y-coordinaat [m RD]:

416892,04

Werknummer:

HB011

Werknummer:

HB011

Referentiehoogte [m]:

2.69

Identificatie conform NEN-EN-ISO 14688-1

. N.A.P.

Reden boring gestopt: Einddoel

0.00

uitkomende grond

0.30 0.70

2.00 1