Document · PDF

Rapport WSP inzake beschoeiing WAH.pdf

Gemeenteraad 9 maart 2026, gemeente Den HelderBij agendapunt: 9: Voorstel tot het beschikbaar stellen van een krediet van € 800.000,- voor herstel van de oeverbescherming in het Willem Alexanderhof fase 1.31.676 woorden

Open het PDF bij iBabs ↗Naar de vergadering →

Tekst van het document

Uit het bestand gehaald, zonder opmaak, tabellen en afbeeldingen · deel 1 van 3

Niet gevonden in dit document.

GEMEENTE DEN HELDER

BESCHOEIING Willem Alexanderhof CONTROLE OORSPRONKELIJK ONTWERP

30 JANUARI 2025

WSP NEDERLAND B.V. ARCHIMEDESWEG 5 8912 AK LEEUWARDEN +31 (0)88 910 20 00 wsp.com

PROJECTNUMMER WIL029441 DOCUMENTNUMMER WIL029441-RAP-0001, versie 1.1

COLOFON RAPPORTHISTORIE 0.1

22-01-2025

Basisdocument, interne controle

1.0

23-01-2025

Opmerkingen interne controle verwerkt, document intern definitief

1.1

30-01-2025

Opmerkingen OG verwerkt, documentstatus “definitief concept”

……

……..

VERANTWOORDING CONTACTGEGEVENS ing. S. Osinga +31(0)88 910 20 00 sybe.osinga@wsp.com

AUTORISATIE PROJECTNUMMER DOCUMENTNUMMER

VERSIE

STATUS

WIL029441

1.1

Definitief concept

WIL029441-DO-RAP-0001

OPGESTELD DOOR

FUNCTIE

DATUM

ing. S. Osinga

Constructeur / geotechnisch adviseur

22-01-2025

GEVERIFIEERD DOOR

FUNCTIE

DATUM

ing. M. Kooistra

Projectleider

30-01-2025

GOEDGEKEURD DOOR

FUNCTIE

DATUM

ing. M. Kooistra

Projectleider

30-01-2025

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

PARAAF

WSP 30 januari 2025 pagina 2/22

INHOUDSOPGAVE

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

ALGEMEEN

1.1

Projectbeschrijving

1.2

Doel van het rapport

1.3

Leeswijzer

1.4

Wijziging tov vorige fase

BASISINFORMATIE

2.1

Projectgerelateerde documenten

2.2

Algemene voorschriften, normen en richtlijnen

2.3

Specifieke normen en richtlijnen

2.4

Software

CONSTRUCTIEVE UITGANGSPUNTEN

3.1

Algemeen

3.2

Ontwerplevensduur

3.3

Geometrie

3.4

Materialen

3.4.1

Hout

3.4.2

Prolock Sigma

3.5

Grondopbouw

BEREKENINGSMETHODIEK

4.1

Aanpak

BELASTINGEN

5.1

Algemeen

5.2

Permanente belastingen

5.2.1

Eigen gewicht

5.2.2

Grond- en waterdruk

5.3

Variabele belastingen

5.3.1

Maaiveldbelasting tuin

BELASTINGCOMBINATIES

6.1

Gevolgklasse

6.2

Belastingfactoren damwandberekening

6.3

Partiële factoren

6.4

Momentaanfactoren

DAMWANDBEREKENING

7.1

Algemene uitgangspunten berekeningen

7.2

Bestaande Prolock beschoeiing (linker zijde)

7.2.1

Geometrie

7.2.2

Belastingen

WSP 30 januari 2025 pagina 3/22

7.2.3

Rekenmodel

7.2.4

Berekeningen + resultaat

7.3

Bestaande Prolock beschoeiing (rechter zijde)

7.3.1

Geometrie

7.3.2

Belastingen

7.3.3

Rekenmodel

7.3.4

Berekeningen + resultaat

CONCLUSIE

8.1

Algemeen

8.2

mogelijke maatregelen

OVERZICHT BIJLAGE(N) Bijlage 1

— Grondonderzoek Bijlage 2

— Uitvoer D-sheet piling

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 4/22

ALGEMEEN

1.1

PROJECTBESCHRIJVING

In Julianadorp is bij de ontwikkeling Willem Alexanderhof een Prolockbeschoeiing geplaatst. In deze berekening wordt de oorspronkelijk beschoeiing ter controle op mogelijk eerdere berekeningen doorgerekend ten tijde van oplevering van de bouwkavels.

Figuur 1.1-1: Project locatie

1.2

DOEL VAN HET RAPPORT

Het doel van dit rapport is middels een berekening toetsen of de toegepaste beschoeiing t.a.v. sterkte en stabiliteit voldoet aan de huidige normen/richtlijnen. De volgende aspecten komen onder andere aan bod: — Basisinformatie (contractdocumenten, normen, richtlijnen enz.); — Constructieve uitgangspunten (geometrie, materialen e.d.); — Berekeningsmethodiek; — Belastingen en belastingcombinaties; — Berekeningen.

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 5/22

1.3

LEESWIJZER

In hoofdstuk 2 zijn de algemene uitgangspunten (o.a. basisinformatie, normen, richtlijnen) opgenomen die van toepassing zijn op het ontwerp. In hoofdstuk 3 zijn de constructieve uitgangspunten uitgewerkt, waarbij onder andere de geometrie, de materialen en de bouwfasering zijn genoemd. De rekenmethodiek is omschreven in hoofdstuk 4. In hoofdstuk 5 en 6 zijn respectievelijk de belastingen en belastingcombinaties uitgewerkt, waarna in hoofdstuk 7 en de berekeningen worden uitgevoerd. En in hoofdstuk 8 geeft de conclusies.

1.4

WIJZIGING TOV VORIGE FASE

N.v.t.

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 6/22

2 BASISINFORMATIE 2.1

PROJECTGERELATEERDE DOCUMENTEN

— [1.1] – Grondonderzoek Lankelma Ingenieursbureau, 08.13955, Uitbreidingsplan Julianadorp Oost te Julianadorp, d.d. 20 -10-2008 (sondering 4 van toepassing, zie bijlage 1); — [1.2] – Tekening 1903.02_TIV_007, C0.1, Inventariseren oeverbescherming, Totaaloverzicht, d.d. 09-122024; — [1.3] – Tekening 1903.02_TIV_007, C0.1, Inventariseren oeverbescherming, Dwarsprofielen, d.d. 09-12-2024.

2.2 ALGEMENE VOORSCHRIFTEN, NORMEN EN RICHTLIJNEN NEN-EN 1990 Grondslagen van het constructief ontwerp: — NEN-EN 1990+A1+C1+C2:2019/NB:2019 (NL). NEN-EN 1991 Belasting op constructies: — deel 1-1+C1+C11:2019/NB:2019 (NL) – volumieke gewichten; — deel 2+C1:2015/NB:2019 (NL) – verkeersbelasting op bruggen. NEN-EN 1995 Ontwerp en berekening van houtconstructies: — deel-1-1+C1+A2:2014/NB:2013 (NL) – Algemene regels en regels voor gebouwen. NEN-EN 1997 Geotechnisch ontwerp: — Deel-1+C1+A1:2013/NB:2019 (NL) - Algemene regels; — NEN-EN 9997+C1+C2:2017 (NL). Gebruikte afkorting in document voor eurocodes: NEN-EN 1993 deel 1-8 artikel 6.4.3 = EC3-1-8 art. 6.4.3

2.3 SPECIFIEKE NORMEN EN RICHTLIJNEN CUR rapporten en aanbevelingen — CUR 166:2012+correctie:2014 – damwandconstructies (deel 1 en 2) 6e herziene druk.

2.4 SOFTWARE — MS Office 365; — D-Sheet Piling 23.1.

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 7/22

3 CONSTRUCTIEVE UITGANGSPUNTEN 3.1

ALGEMEEN

De situatie conform dwarsprofiel 7A is beschouw, beide zijden van de watergang [1.3]

3.2 ONTWERPLEVENSDUUR Onderdeel

Ontwerplevensduur

Damwandconstructie

50 jaar

3.3 GEOMETRIE

Figuur 3.3-1: Principe doorsnede bestaande damwandconstructie

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 8/22

3.4 MATERIALEN 3.4.1 HOUT Gewicht

γ = 7,8 kN/m³ (gemiddelde dichtheid [mean], Angelim Vermelho D50)

Materiaaleigenschappen De materiaaleigenschappen van de diverse houtsoorten worden toegepast volgens EC5-1-1. Houtkwaliteit D50

fm,k

ft,0,k

fc,0,k

fv,k

E0,mean

E0,05

Gmean

[MPa]

4,5

14.000

11.800

880

Klimaatklasse: Belastingduurklasse: γm

III (luchtvochtigheid vaker meerdere weken/jaar hoger dan 85%) Kort 1,3 (gezaagd hout)

3.4.2 PROLOCK SIGMA Onderstaande overzicht is gebruikt om de sterkte en stijfheid van de Prolockbeschoeiing op een juiste manier in het rekenprogramma te zetten. Materiaaleigenschappen

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 9/22

3.5 GRONDOPBOUW Op basis van de beschikbare sondering (sondering 4) wordt de grondopbouw bepaald. De representatieve waarden van de materiaaleigenschappen van de diverse grondlagen worden toegepast volgens EC7 tabel 2.b en CUR166 tabel 3.1, 3.2 en 3.3. Laag

Niveau

Volumiek gew.

(bk)

Cohe-

Hoek

Wrijv.

sie

inw. wr.

hoek

Bedding

hoog k1

midd.k2

laag k3

[kN/m3]

dr. γd

nat γn

[mNAP]

[kN/m3]

[kN/m2]

[ᴼ]

[kN/m3]

0,33

12.000

6.000

3.000

-1,5

22,5

2.000

800

500

-2,1

2,5

2.000

800

500

Klei, schoon

-3,5

17,5

11,67

2.000

800

500

Veen, matig

-7,0

2,5

2.000

800

500

-7,9

32,5

21,67

20.000

10.000

5.000

Zand, toplaag Klei, Zwak zandig, slap Veen, matig voorbelast

voorbelast Zand, matig

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 10/22

4 BEREKENINGSMETHODIEK 4.1

AANPAK

In onderstaande tekst staat de berekeningswijze omschreven die gehanteerd wordt: 1 – 2D-damwandmodel D-Sheet Piling In D-Sheet Piling wordt een 2D-model opgesteld van de damwandconstructie. Alle relevante belastingen worden ingevoerd. 2 – Berekening damwand Op basis van de snedekrachten volgend uit het model, wordt de damwand gedimensioneerd. De vervorming van de constructie wordt beschouwd, waarbij rekening wordt gehouden met de bouwfasering en corrosie. De uitbuigingseis is niet vastgesteld. Voor de uitbuiging van de beschoeiing is 1/100 van de te keren hoogte aangenomen met een maximum van 50mm.

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 11/22

5 BELASTINGEN 5.1

ALGEMEEN

De belastingen op de constructie worden gekozen op basis van de Eurocode: — Gevolgklasse CC1; — Betrouwbaarheidsklasse RC1; — Ontwerplevensduur 50 jaar.

5.2 PERMANENTE BELASTINGEN 5.2.1

EIGEN GEWICHT

— Hout (Angelim Vermelho D50) — Kunststof (PVC)

γ γ

= 7,8 kN/m³ = 13,0kN/m3

5.2.2 GROND- EN WATERDRUK Uitgangspunten — Grond

— Vloeistof (water)

conform paragraaf 3.5 bodemdiepte = -1,75m NAP Bk beschoeiing = 0,20m NAP γ streefpeil ondergrens bovengrens

= 10kN/m³ = -0,5m NAP = -0,7m NAP = -0,3m NAP

5.3 VARIABELE BELASTINGEN 5.3.1

MAAIVELDBELASTING TUIN

Direct achter de beschoeiing wordt een bovenbelasting van 5kN/m2 in rekening gebracht (openbaar toegankelijke ruimte / tuin). Lokaal wordt indien nodig rekening gehouden met een puntlast van 7kN.

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 12/22

6 BELASTINGCOMBINATIES 6.1

GEVOLGKLASSE

Op basis van EC0 tabel NB.23 – B1 en NB.24 - B1 zijn de volgende gevolgklassen vastgesteld: — Gevolgklasse CC1; — Betrouwbaarheidsklasse RC1.

6.2 BELASTINGFACTOREN DAMWANDBEREKENING De belastingfactoren voor geotechnische belastingen worden gekozen op basis van CUR166. Belastinggeval

ULS (RC1)

SLS

- ongunstig werkend

1,0

- gunstig werkend

1,0

Variabele belasting

1,0

Permanente belasting:

De belastingfactoren voor constructieve belastingen worden gekozen op basis van tabel NB.16 van EC0. Belastinggeval

ULS (RC1)

SLS

- ongunstig werkend

1,1

1,0

- gunstig werkend

0,9

1,0

Variabele belasting

1,2

1,0

Permanente belasting:

6.3 PARTIËLE FACTOREN De partiële factoren voor de grondparameters zijn gebaseerd op CUR166. Belastinggeval

ULS (RC1)

SLS

Cohesie c’

1,15

1,0

Inwendige wrijving tan φ’

1,15

1,0

Volumiek gewicht γ

1,0

Bedding k

1,3

1,0

Verhoging kerende hoogte [%]

Maximum verhoging kerende hoogte [m]

0,50

Verandering freatische lijn aan passieve zijde

0,20

Verhoging freatische lijn aan actieve zijde

0,05

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 13/22

6.4 MOMENTAANFACTOREN Voetgangers- en fietsbruggen De ψ-factoren worden gekozen op basis van tabel NB.13 – A2.2 van EC0. Belastingen

Tuin

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

Ψ-factoren Ψ0

Ψ1

Ψ2

0,4

0,8

0,4

WSP 30 januari 2025 pagina 14/22

7 DAMWANDBEREKENING 7.1

ALGEMENE UITGANGSPUNTEN BEREKENINGEN

De berekening is gemaakt met de representatieve situatie (BGT) en rekenwaardes (UGT) van de grondparameters en geometrie. De rekenwaarden voor de geotechnische parameters worden gevonden door deling van de representatieve waarden (Xrep) door materiaalfactoren uit tabel 3.7 van CUR-Publicatie 166 (deel 1). Bij de geometrische parameters wordt de rekenwaarde gevonden door toepassing van een additionele veiligheidsmarge, bepaald volgens tabel 3.7 van CUR-Publicatie 166 (deel 1). Voor de bepaling van de rekenwaarden van de grondparameters is, conform Eurocode uitgegaan van de partiële veiligheidsfactoren op basis van veiligheidsklasse RC1. De damwandberekeningen zijn uitgevoerd met het eendimensionaal eindig elementenprogramma D-Sheet Piling, waarmee momenten, dwarskrachten en verplaatsingen van een damwand kunnen worden berekend. De controle van bruikbaarheidsgrenstoestand houdt verband met vervormingen, maar daarbij gaat het om de toetsing van de bruikbaarheid. Bij overschrijding van deze grenstoestand worden de vervormingen van de damwandconstructie en die van het aangrenzende terrein zodanig groot dat de bruikbaarheid in ernstige mate wordt geschaad.

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 15/22

7.2 BESTAANDE PROLOCK BESCHOEIING (LINKER ZIJDE) 7.2.1

GEOMETRIE

De onderstaande geometrie en uitgangspunten worden aangehouden: — Maatgevende grondopbouw conform paragraaf 3.5; — Grondwaterstand en waterpeil -0,5m NAP; — Bovenkant damwand +0,30m NAP; — Maaiveldniveau +0,30m NAP; — Bodemniveau -0,85m NAP naar -1,75m NAP (over 2,5m).

7.2.2 BELASTINGEN — Bovenbelasting (tuin)

5kN/m2

7.2.3 REKENMODEL Er worden twee fases beschouwd: 1

Fase 1: Permanente situatie (aanlegsituatie)

Figuur 7.2.3-1: Rekenmodel D-Sheet Piling – Permanente situatie

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 16/22

Fase 2: Variabele situatie

Figuur 7.2.3-2: Rekenmodel D-Sheet Piling – Variabele belasting

7.2.4 BEREKENINGEN + RESULTAAT De damwandberekening en doorsnedecontrole is uitgevoerd in D-Sheet Piling (zie Bijlage 2.1). Beschoeiing — (Bestaand) ProLock Sigma scherm — Hoogte 1,1m — (Bestaande) Palen Azobé 76x76mm — Lengte 3,5m (PPN -3,2m NAP) — H.o.h. 0,5m — Berekening rekentechnisch instabiel, situatie voldoet niet Redenen van instabiliteit:

Verticaal

Huidige situatie zijde “Oude dorp”

Versterking / aanpassing

Doordat de punt van de palen niet in de vaste

Onderkant steunpaal dient in de vaste zandlaag

zandlaag staan maar in een slappe klei- /

vanaf -7,00m gezet te worden om

veenlaag kan de beschoeiing geen verticaal

draagvermogen op te kunnen bouwen. Exacte

draagvermogen opbouwen

diepte is afhankelijk van het benodigde draagvermogen

Horizontaal

De onderkant van de beschoeiing is niet

Onderkant steunpaal dient in de vaste zandlaag

voldoende ingeklemd in de grond. Hierdoor kan

vanaf -7,00m gezet te worden om ervoor te

onvoldoende weerstand worden opgebouwd om

zorgen dat de punt niet kan wegdraaien.

de grond te keren. De onderkant draait weg.

Eventueel in combinatie met een verankering

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 17/22

Uitspoeling

Het bestaande Prolock Sigma scherm is te kort

Scherm verlengen zodat uitspoeling niet

(staat slechts 10 á 20cm in het onderwatertalud),

mogelijk is. Advies tot min. -1,50m NAP

op deze manier kan uitspoeling van het talud en

(o.k. zandlaag). Tevens rekenkundig geen talud

verzakking achter de damwandconstructie

meenemen of zeer beperkt zodat erosie van de

optreden. Tevens kan erosie van het

taluds door stroming in de watergang niet gelijk

onderwatertalud zorgen voor minder weerstand.

invloed zal hebben op de stabiliteit

Zand is bij stroming gevoelig voor erosie

Aanvullend op voorgaande is sterkte ook nog een criterium. Wanneer stabiliteit onvoldoende is zal sterkte niet bepalend zijn. Als stabiliteit is geborgd wordt de sterkte van het materiaal ook interessant. Er wordt meer buiging / moment in de constructie veroorzaakt. Deze krachten moeten door het materiaal opgenomen kunnen worden. Het kan hierbij helpen om het moment te beperken middels toepassing van een verankering. De toegepaste Prolock Sigma i.c.m. houten palen is echter niet geschikt om momenten op te nemen. Ook zal zonder een verankering er grote vervorming optreden (>>100mm) omdat de stijfheid van de constructie beperkt is.

7.3 BESTAANDE PROLOCK BESCHOEIING (RECHTER ZIJDE) 7.3.1

GEOMETRIE

De onderstaande geometrie en uitgangspunten worden aangehouden: — Maatgevende grondopbouw conform paragraaf 3.5; — Grondwaterstand en waterpeil -0,5m NAP; — Bovenkant damwand -0,20m NAP; — Maaiveldniveau -0,20m NAP naar +0,44m NAP (over 1m); — Bodemniveau -0,75m NAP naar -1,75m NAP (over 2,5m).

7.3.2 BELASTINGEN — Bovenbelasting (tuin)

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

5kN/m2

WSP 30 januari 2025 pagina 18/22

7.3.3 REKENMODEL Er worden twee fases beschouwd: 1

Fase 1: Permanente situatie (aanlegsituatie)

Figuur 7.3.3-1: Rekenmodel D-Sheet Piling – Permanente situatie

Fase 2: Variabele situatie

Figuur 7.2.3-2: Rekenmodel D-Sheet Piling – Variabele belasting

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 19/22

7.3.4 BEREKENINGEN + RESULTAAT De damwandberekening en doorsnedecontrole is uitgevoerd in D-Sheet Piling (zie Bijlage 2.2). Beschoeiing — (Bestaand) ProLock Sigma scherm — Hoogte 0,6m* — (Bestaande) Palen Azobé 76x76mm — Lengte 2,5m (PPN -2,7m NAP) — H.o.h. 0,5m — Berekening rekentechnisch instabiel, situatie voldoet niet** Redenen voor instabiliteit zijn gelijk aan wat is beschreven in §7.2.4

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 20/22

8 CONCLUSIE 8.1

ALGEMEEN

In dit rapport is de bestaande beschoeiing te Julianadorp beschouwd. Het doorgerekende profiel bevind zich tussen “oude dorp” en de nieuwbouwwijk “Willem Alexanderhof”. De beschoeiing is getoetst en is rekentechnisch instabiel en voldoet niet aan de gestelde eisen. Als we de resultaten spiegelen met de situatie van nu en dat er op de kade WAH.1-zijde grondkeringen zijn geplaatst en deze zijn aangevuld om zo een vlakke tuin te creëren dan is dit een aanzienlijke verzwaring. Dit op een beschoeiing welke in de basis (bij oplevering van de bouwkavels) eigenlijk onvoldoende kerend vermogen heeft gehad en geen draagvermogen kan geven. O.b.v. de berekeningen kan worden gesteld dat de beschoeiing uiteindelijk zou bezwijken, alleen het moment waarop dat zou gebeuren is niet zeker. Dat de constructie uiteindelijk nog een hele poos is blijven staan kan mogelijk worden verklaard door de volgende factoren: -

Rekenkundig zijn heel veel veiligheden ingebouwd op grondparameters waardoor in de praktijk grond toch meer sterkte en samenhang bezit; Ten tijde van realisatie van de grondkering op de beschoeiing is de bodem van de watergang mogelijk deels dichtgeslibd waardoor er aan de passieve zijde meer weerstand aanwezig was; Pas recent (ca. 2 jr. geleden) is de watergang volledig geïntegreerd in het watersysteem waardoor meer stroming is ontstaan wat voor erosie van de bodem en taluds heeft gezorgd. Dit is daarvoor in veel mindere mate het geval geweest. Tevens is het systeem pas ca. 2 jaar doorvaarbaar waardoor ook verkeer over water is toegenomen, o.a. boten met buitenboordmotor met als gevolg golfslag en extra uitspoeling van het talud. Afgelopen 2 jaar zijn in verhouding natte jaren geweest. Dit kan tot een hogere grondwaterstand hebben geleid. Hogere GWS zorgt voor een reductie in korrelspanning en daarmee afname van stabiliteit. De grond gaat als het ware dan meer tegen de beschoeiing hangen.

Vermoedelijk zal na realisatie van de ophoging er gedurende de jaren reeds al enige vervorming opgetreden zijn. Uiteindelijk heeft onder andere de baggeractie die recent uitgevoerd is het proces helaas versneld en geleid tot het daadwerkelijk bezwijken maar is dit in de basis niet de oorzaak. Het bezwijken van de constructie was enkel een kwestie van tijd of de “juiste” omstandigheden.

8.2 MOGELIJKE MAATREGELEN Om de beschoeiing echter wel te laten voldoen zijn aanpassingen nodig aan de constructie. - Langere palen (tot / in de zandlaag); Dit zorgt voor draagvermogen, stabiliteit en extra stijfheid (minder vervorming) - Toepassen van een verankering; - Een langer scherm om uitspoeling te voorkomen., Nb.:

Afhankelijk van de situatie en palen (lengte, aantal en materiaal) kan de constructie mogelijk ook zonder een verankering worden uitgevoerd.

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 21/22

OVERZICHT BIJLAGE(N) Bijlage 1

— Grondonderzoek Bijlage 2

— Uitvoer D-sheet piling

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 22/22

BIJLAGE

GRONDONDERZOEK

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 1/7

1 GRONDONDERZOEK

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 2/7

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 3/7

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 4/7

BIJLAGE

UITVOER D-SHEET PILING

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 5/7

2.1 UITVOER D-SHEET PILING T.P.V. DOORSNEDE 007A (LINKS)

WIL029441 – Second opinion beschoeiing Controle oorspronkelijk ontwerp WIL029441-DO-RAP-0001, Versie 1.0

WSP 30 januari 2025 pagina 6/7

Rapport voor D-Sheet Piling 24.1 Ontwerp van Diepwanden en Damwanden Ontwikkeld door Deltares

Bedrijfsnaam:

WSP

Datum van rapport: Tijd van rapport: Rapport met versie:

22-1-2025 13:52:53 24.1.1.1735

Datum van berekening: 22-1-2025 Tijd van berekening: 13:32:14 Berekend met versie: 24.1.1.1735 Bestandsnaam:

Prolock damwand - bestaand (links)

Projectbeschrijving:

WIL029441 - Bestaande beschoeiing Julianadorp Prolock beschoeiing (tpv doorsnede 007A) (Links)

Verificatie volgens Nationale Bijlage van Eurocode 7 in Nederland (NEN 9997-1+C2:2017).

WSP

D-Sheet Piling 24.1

1 Inhoudsopgave 1 Inhoudsopgave 2 Overzicht 2.1 Overzicht per Fase en Toets 2.2 Totale Stabiliteit per Fase 2.3 Berekeningsfouten 2.4 Waarschuwingen 2.5 CUR Verificatie Stappen 3 Invoergegevens voor alle Bouwfasen 3.1 Algemene Invoergegevens 3.2 Damwandeigenschappen 3.2.1 Algemene Eigenschappen 3.2.2 Stijfheid EI (elastisch gedrag) 3.2.3 Maximale Toelaatbare Momenten 3.3 Rekenopties 4 Overzicht Fase 1: permanente situatie 5 Totale Stabiliteit Fase 1: permanente situatie 5.1 Totale Stabiliteit 6 Stap 6.3 Fase 1: permanente situatie 6.1 Algemene Invoergegevens 6.2 Invoergegevens Links 6.2.1 Berekeningsmethode 6.2.2 Waterniveau 6.2.3 Maaiveld 6.2.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel 6.2.5 Beddingsconstanten (Secant) 6.3 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Links 6.4 Berekende Kracht per Laag - Links 6.5 Invoergegevens Rechts 6.5.1 Berekeningsmethode 6.5.2 Waterniveau 6.5.3 Maaiveld 6.5.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel 6.5.5 Beddingsconstanten (Secant) 6.6 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Rechts 6.7 Berekende Kracht per Laag - Rechts 6.8 Berekeningsresultaten 6.8.1 Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 6.8.2 Momenten, Krachten en Verplaatsingen 6.8.3 Grafieken van Spanningen 6.8.4 Spanningen 6.8.5 Percentage Gemobiliseerde Weerstand 7 Stap 6.4 Fase 1: permanente situatie 7.1 Algemene Invoergegevens 7.2 Invoergegevens Links

7.2.1 Berekeningsmethode 7.2.2 Waterniveau 7.2.3 Maaiveld 7.2.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel 7.2.5 Beddingsconstanten (Secant) 7.3 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Links 7.4 Berekende Kracht per Laag - Links 7.5 Invoergegevens Rechts 7.5.1 Berekeningsmethode 7.5.2 Waterniveau 7.5.3 Maaiveld 7.5.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel 7.5.5 Beddingsconstanten (Secant) 7.6 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Rechts 7.7 Berekende Kracht per Laag - Rechts 7.8 Berekeningsresultaten 7.8.1 Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 7.8.2 Momenten, Krachten en Verplaatsingen 22-1-2025

Prolock damwand - bestaand (links)

2 4 4 4 4 4 5 6 6 6 6 6 6 6 8 9 9 10 10 10 10 10 10 10 11 11 12 12 12 12 12 12 13 13 14 14 14 14 16 16 17 18 18 18 18 18 18 18 19 19 20 20 20 20 20 20 21 21 22 22 22 22 Pagina 2

WSP 7.8.3 Grafieken van Spanningen 7.8.4 Spanningen 7.8.5 Percentage Gemobiliseerde Weerstand 8 Stap 6.5 Fase 1: permanente situatie 8.1 Algemene Invoergegevens 8.2 Invoergegevens Links 8.2.1 Berekeningsmethode 8.2.2 Waterniveau 8.2.3 Maaiveld 8.2.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel 8.2.5 Beddingsconstanten (Secant) 8.3 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Links 8.4 Berekende Kracht per Laag - Links 8.5 Invoergegevens Rechts 8.5.1 Berekeningsmethode 8.5.2 Waterniveau 8.5.3 Maaiveld 8.5.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel 8.5.5 Beddingsconstanten (Secant) 8.6 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Rechts 8.7 Berekende Kracht per Laag - Rechts 8.8 Berekeningsresultaten 8.8.1 Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 8.8.2 Momenten, Krachten en Verplaatsingen 8.8.3 Grafieken van Spanningen 8.8.4 Spanningen 8.8.5 Percentage Gemobiliseerde Weerstand 9 Overzicht Fase 2: variabele situatie 10 Totale Stabiliteit Fase 2: variabele situatie 10.1 Totale Stabiliteit

22-1-2025

Prolock damwand - bestaand (links)

D-Sheet Piling 24.1 24 24 25 26 26 26 26 26 26 26 27 27 28 28 28 28 28 28 29 29 30 30 30 30 32 32 33 34 35 35

Pagina 3

WSP

D-Sheet Piling 24.1

2 Overzicht 2.1 Overzicht per Fase en Toets

Fase nr.

Verificatie type

Verplaatsing [mm]

Alle Alle 1 1 1 1

EC7(NL)-Stap 6.1 EC7(NL)-Stap 6.2 EC7(NL)-Stap 6.3 EC7(NL)-Stap 6.4 EC7(NL)-Stap 6.5 EC7(NL)-Stap 6.5 x 1,200

Max

---

Moment [kNm]

Dwarskracht [kN]

Mob. perc. moment [%]

Mob. perc. weerstand [%]

---------

-------

---

Status

(D)* (D)* (A)* (A)* (A)* (A)*

*(A) Berekening numerisch instabiel, (B) Fout gevonden tijdens berekening, (C) Geen convergentie van probabilistische berekening, (D) Bij vrije waterspiegel aan passieve zijde is een lage waterstand het meest ongunstig, daarom worden stappen 6.1 en 6.2 achterwege gelaten.

2.2 Totale Stabiliteit per Fase Fase naam permanente situatie variabele situatie

Stabiliteitsfactor [-] 1,08 0,97

2.3 Berekeningsfouten Berekening numerisch instabiel: in fase : 1 (Stap 6.5, Stap 6.3, Stap 6.4) In de berekening worden de krachten op de damwand gezet en hiermee wordt de verplaatsing van de damwand berekend. Een belangrijk deel van de krachten bestaat uit korreldrukken. Deze korreldrukken tegen de wand zijn afhankelijk van de verplaatsing van de wand. Door een verplaatsing van de wand veranderen de korreldrukken. Daarom zijn iteraties nodig om de een goede overeenstemming tussen de korreldrukken en de verplaatsing van de wand te vinden. Meestal convergeert de berekening in een aantal iteraties naar een goede rekenkundige oplossing voor de damwandconstructie. Het kan ook zo zijn dan het rekenproces niet convergeert. Het aantal iteraties is gemaximeerd op 40. Er is dan geen rekenkundige oplossing gevonden. Het rekenproces is numeriek niet stabiel. Dit kan verschillende oorzaken hebben, bijvoorbeeld: 1. De damwandconstructie is fysiek niet stabiel. De damwand is te kort, waardoor die te weinig passieve tegendruk kan mobiliseren. Een andere mogelijkheid is dat ankers vloeien en de wand dan meer weerstand uit de grond moet halen. 2. Er worden in een bouwfase te veel veranderingen of te grote veranderingen (bijvoorbeeld een hele grote ontgraving) ingevoerd. Een grote verandering leidt tot een grote belastingverandering op de wand en een grote verplaatsing.

Hierdoor kan het iteratieve proces ontsporen. De oplossing is dan om minder veranderingen en/of kleinere veranderingen in een bouwfase in te voeren.

2.4 Waarschuwingen

Phi-waarden: In de onderstaande profielen is het verschil tussen de hoogste en de laagste phi per materiaal meer dan 15 graden. Volgens Cur-166 artikel 4.5.8 mag dan niet met Culmann volgens rechte glijvlakken gerekend worden. U kunt de phi reduceren of met methode Ka, Ko, Kp proberen te rekenen. Profiel(en): Profiel

22-1-2025

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 4

WSP

D-Sheet Piling 24.1

2.5 CUR Verificatie Stappen

step 6.1

step 6.2

step 6.3

step 6.4

step 9.1

step 6.5

u u

22-1-2025

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 5

WSP

D-Sheet Piling 24.1

3 Invoergegevens voor alle Bouwfasen 3.1 Algemene Invoergegevens Verificatie volgens Nationale Bijlage van Eurocode 7 in Nederland (NEN 9997-1+C2:2017). Model Check verticaal evenwicht Aantal bouwfasen Soortelijk gewicht van water Aantal takken van de veerkarakteristiek Ontlasttak van de veerkarakteristiek Elastische berekening

Damwand Nee 2 10,00 kN/m³ 3 Nee Ja

3.2 Damwandeigenschappen Lengte Bovenkant Aantal secties

3,50 m 0,30 m 2

3.2.1 Algemene Eigenschappen Snede naam Sigma + 1 Azob... Azobe 76x76

Van

Tot

[m] -0,80 -3,20

[m] 0,30 -0,80

Materiaal type

Werkende breedte [m] 0,50 0,08

Gebruiker ingesteld Gebruiker ingesteld

3.2.2 Stijfheid EI (elastisch gedrag) Snede naam Sigma + 1 Azob... Azobe 76x76

Elastische stijfheid EI [kNm²/m'] 1,4600E+02 1,3875E+03

Red. factor Gecorrig. elas. op EI stijfheid EI [-] [kNm²] 1,00 7,3000E+01 1,00 1,1100E+02

Toelichting op reductiefactor

3.2.3 Maximale Toelaatbare Momenten Snede naam Sigma + 1 Azob... Azobe 76x76

Mr;kar;el

Modificatie factor [-] 1,00 1,00

[kNm/m'] 0,00 0,00

Materiaal Red. factor factor toelaat. moment [-] [-] 1,00 1,00 1,00 1,00

Mr;d;el [kNm] 0,00 0,00

3.3 Rekenopties Eerste fase beschrijft initiële situatie Fijnheid berekening Reduceren delta('s) volgens CUR Verificatie

Beoordelingstype

Nee Grof Ja EC7 NB NL - methode A: Partiële factoren (ontwerpwaarden) in alle fasen. Eurocode 7 met de Nationale Annex van Nederland (NEN 9997-1+C2:2017), het valt onder ontwerp benadering III. Nieuwbouw

Gebruikte partiële factor set

RC 1

Factoren op belastingen - Geotechnische belastingen - Permanente belasting, ongunstig - Permanente belasting, gunstig - Variabele belasting, ongunstig

1,000 1,000 1,000

22-1-2025

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 6

WSP - Variabele belasting, gunstig Factoren op belastingen - Constructieve belastingen - Permanente belasting, ongunstig - Permanente belasting, gunstig - Variabele belasting, ongunstig - Variabele belasting, gunstig

D-Sheet Piling 24.1 0,000 1,100 Gebruiker gedefinieerd 0,900 1,200 Gebruiker gedefinieerd 0,000

Materiaalfactoren - Cohesie - Tangens phi - Delta (wandwrijvingshoek)* - Lage karakteristieke beddingsconstanten

1,150 1,150 1,150 1,300

Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte - Maximum toename kerende hoogte - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde** - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde** - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde

10,00 % 0,50 m 0,20 m 0,20 m 0,05 m

Factoren op representatieve waarden - Partiële factor op M, D en Pmax

1,200

Factoren op totale stabiliteit - Cohesie - Tangens phi - Factor op volumegewicht grond

1,300 1,200 1,000

* Voor delta (wandwrijvingshoek) wordt de invoerwaarde van tangens phi gebruikt ** Deze aanpassing van het grondwaterniveau is niet van toepassing als de damwand volledig onder water staat.

22-1-2025

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 7

WSP

D-Sheet Piling 24.1

4 Overzicht Fase 1: permanente situatie

Overzicht - Fase 1: permanente situatie

0,44

0,30

-0,50 -0,80

Zand, toplaag

-1,50

Zand, toplaag (s)

-2,10

Klei, zwak zandig, sla(s)

Veen, matig voorbelast (s

-0,50 -0,80

Sigma + 1 Azobe 76x76

-1,50

Azobe 76x76

Klei, zwak zandig, sla(s)

Veen, matig voorbelast (s -3,50

-3,50

Klei, schoon (s)

22-1-2025

-2,10

Klei, schoon (s)

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 8

WSP

D-Sheet Piling 24.1

5 Totale Stabiliteit Fase 1: permanente situatie Stabiliteitsfactor :

1,08

5.1 Totale Stabiliteit

Totale Stabiliteit - Fase 1: permanente situatie

Partiële factor set: RC 1 Stabiliteitsfactor: 1,08

0,44

0,30

-0,50 -0,80

Zand, toplaag

-0,50 -0,80

Sigma + 1 Azobe 76x76

-1,50

Zand, toplaag (s)

-2,10

Klei, zwak zandig, sla(s)

Veen, matig voorbelast (s

-1,50

Azobe 76x76

Klei, zwak zandig, sla(s)

Veen, matig voorbelast (s -3,50

-3,50

Klei, schoon (s)

22-1-2025

-2,10

Klei, schoon (s)

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 9

WSP

D-Sheet Piling 24.1

6 Stap 6.3 Fase 1: permanente situatie Berekening numerisch instabiel. Resultaten van de berekening onbetrouwbaar.

6.1 Algemene Invoergegevens Passieve kant bepalingsmethode Passieve kant

Door gebruiker gedefinieerd Rechterkant

6.2 Invoergegevens Links

6.2.1 Berekeningsmethode Rekenmethode: C, phi, delta 6.2.2 Waterniveau Freatisch niveau: -0,45 [m] 6.2.3 Maaiveld X [m] 0,00

Y [m] 0,30

6.2.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s) Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

Niveau [m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Volumegewicht Onverz. Verz. [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 18,00 20,00 15,00 15,00 12,00 13,00 14,00 14,00 12,00 13,00 18,00 20,00

Niveau

Cohesie

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

[kN/m²] 0,00 0,00 0,00 2,17 0,00 2,17 0,00

Wrijvingshoek Delta wrijvingshoek* phi Niet gereduc. Gereduc. [°] [°] [°] 26,66 17,77 17,77 26,66 17,77 17,77 19,81 13,21 13,21 13,12 0,00 0,00 15,33 10,22 10,22 13,12 0,00 0,00 28,99 19,33 19,33

* De 'niet gereduceerde' Delta-hoek wordt gebruikt voor de berekening van de actieve gronddrukcoëfficiënt van Culmann terwijl de 'gereduceerde' Delta-hoek wordt gebruikt voor de passieve gronddrukcoëfficiënt. Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

22-1-2025

Niveau [m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Schelpfactor [-] 1,00 1,80 1,50 1,30 1,40 1,30 1,80

OCR [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Korreltype Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 10

WSP Laag naam

Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

D-Sheet Piling 24.1

Gronddrukcoëfficiënten Actief Neutraal Passief [-] [-] [-] n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t.

Wateroverspanning Boven Onder [kN/m²] [kN/m²] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

6.2.5 Beddingsconstanten (Secant) Laag naam

Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s) Laag naam

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90 Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Tak 1 Boven [kN/m³] 9230,77 16615,38 2307,69 2000,00 2153,85 2000,00 27692,31

Onder [kN/m³] 9230,77 16615,38 2307,69 2000,00 2153,85 2000,00 27692,31

Tak 3 Boven [kN/m³] 2307,69 4153,85 576,92 500,00 538,46 500,00 6923,08

Onder [kN/m³] 2307,69 4153,85 576,92 500,00 538,46 500,00 6923,08

Tak 2 Boven [kN/m³] 4615,38 8307,69 923,08 800,00 861,54 800,00 13846,15

Onder [kN/m³] 4615,38 8307,69 923,08 800,00 861,54 800,00 13846,15

6.3 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Links Segment nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 22-1-2025

Niveau [m] 0,25 0,15 0,03 -0,11 -0,24 -0,38 -0,47 -0,55 -0,65 -0,75 -0,82 -0,90 -1,00 -1,13 -1,28 -1,43 -1,57 -1,73 -1,88 -2,02 -2,18 -2,34 -2,49 -2,65

Horizontale druk Actief Passief [kN/m²] [kN/m²] 0,3 4,0 0,9 11,9 1,6 21,3 2,4 32,2 3,2 43,1 4,0 54,0 4,4 60,6 4,7 63,9 5,0 68,3 5,3 72,7 5,6 76,0 5,8 79,4 6,1 83,9 6,5 89,4 7,0 96,0 7,5 102,5 10,4 69,0 10,7 71,0 11,1 73,0 11,4 75,0 13,7 54,8 14,0 55,3 14,3 55,9 14,6 56,5

Fictieve gronddrukcoëfficiënten Ka Ko Kp [-] [-] [-] 0,32 0,55 4,41 0,32 0,55 4,41 0,32 0,55 4,41 0,32 0,55 4,41 0,32 0,55 4,41 0,32 0,55 4,41 0,32 0,55 4,41 0,32 0,55 4,41 0,32 0,55 4,41 0,32 0,55 4,41 0,18 0,55 7,93 0,18 0,55 7,93 0,18 0,55 7,93 0,18 0,55 7,93 0,18 0,55 7,93 0,18 0,55 7,93 0,28 0,66 4,25 0,28 0,66 4,24 0,28 0,66 4,23 0,29 0,66 4,22 0,39 0,77 2,62 0,39 0,77 2,60 0,39 0,77 2,58 0,39 0,77 2,56

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 11

WSP Segment nummer

Niveau

25 26 27

[m] -2,81 -2,96 -3,12

Horizontale druk Actief Passief [kN/m²] [kN/m²] 14,9 57,1 15,2 57,7 15,5 58,3

D-Sheet Piling 24.1 Fictieve gronddrukcoëfficiënten Ka Ko Kp [-] [-] [-] 0,39 0,77 2,55 0,39 0,77 2,54 0,40 0,77 2,52

6.4 Berekende Kracht per Laag - Links Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

Kracht [kN/m'] 3,35 2,57 60,50 80,84 0,00 0,00 0,00

6.5 Invoergegevens Rechts

6.5.1 Berekeningsmethode Rekenmethode: C, phi, delta 6.5.2 Waterniveau Freatisch niveau: -0,70 [m] 6.5.3 Maaiveld X [m] 0,00 2,50 3,50 6,00 6,01 7,01

Y [m] -1,05 -1,96 -1,96 -0,95 -0,41 0,24

6.5.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s) Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

22-1-2025

Niveau [m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Volumegewicht Onverz. Verz. [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 18,00 20,00 15,00 15,00 12,00 13,00 14,00 14,00 12,00 13,00 18,00 20,00

Niveau

Cohesie

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

[kN/m²] 0,00 0,00 0,00 2,17 0,00 2,17 0,00

Wrijvingshoek Delta wrijvingshoek* phi Niet gereduc. Gereduc. [°] [°] [°] 26,66 17,77 17,77 26,66 17,77 17,77 19,81 13,21 13,21 13,12 0,00 0,00 15,33 10,22 10,22 13,12 0,00 0,00 28,99 19,33 19,33

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 12

WSP

D-Sheet Piling 24.1

Niveau [m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Laag naam

Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

Schelpfactor [-] 1,00 1,80 1,50 1,30 1,40 1,30 1,80

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

OCR [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Korreltype Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn

Wateroverspanning Boven Onder [kN/m²] [kN/m²] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

6.5.5 Beddingsconstanten (Secant) Laag naam

Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s) Laag naam

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90 Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Tak 1 Boven [kN/m³] 9230,77 16615,38 2307,69 2000,00 2153,85 2000,00 27692,31

Onder [kN/m³] 9230,77 16615,38 2307,69 2000,00 2153,85 2000,00 27692,31

Tak 3 Boven [kN/m³] 2307,69 4153,85 576,92 500,00 538,46 500,00 6923,08

Onder [kN/m³] 2307,69 4153,85 576,92 500,00 538,46 500,00 6923,08

Tak 2 Boven [kN/m³] 4615,38 8307,69 923,08 800,00 861,54 800,00 13846,15

Onder [kN/m³] 4615,38 8307,69 923,08 800,00 861,54 800,00 13846,15

6.6 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Rechts Segment nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 22-1-2025

Niveau [m] -1,13 -1,28 -1,43 -1,57 -1,73 -1,88 -2,02 -2,18 -2,34 -2,49 -2,65

Horizontale druk Actief Passief [kN/m²] [kN/m²] 0,2 1,2 0,6 2,8 1,0 1,1 1,7 3,4 1,9 4,5 2,1 5,6 2,3 6,3 0,4 14,8 0,5 11,3 0,6 11,2 0,7 11,3

Fictieve gronddrukcoëfficiënten Ka Ko Kp [-] [-] [-] 0,16 0,30 3,38 0,16 0,29 2,54 0,16 0,29 0,59 0,26 0,40 1,20 0,26 0,42 1,38 0,25 0,49 1,55 0,25 0,56 1,55 0,05 0,75 2,92 0,06 0,80 2,11 0,06 0,84 1,98 0,07 0,88 1,90

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 13

WSP Segment nummer 12 13 14

Niveau

D-Sheet Piling 24.1

Horizontale druk Actief Passief [kN/m²] [kN/m²] 0,8 11,6 0,9 11,9 1,0 12,5

[m] -2,81 -2,96 -3,12

Fictieve gronddrukcoëfficiënten Ka Ko Kp [-] [-] [-] 0,08 0,92 1,85 0,08 0,94 1,81 0,09 0,97 1,81

6.7 Berekende Kracht per Laag - Rechts Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

Kracht [kN/m'] 0,00 1,36 0,96 0,60 0,00 0,00 0,00

6.8 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: 8 6.8.1 Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen

Momenten/Krachten/Verplaatsingen - Fase 1: permanente situatie Stap 6.3 - Partiële factor set: RC 1 Dwarskrachten [kN]

Buigende Momenten [kNm] 0,2

Verplaatsingen [mm] 0,2

0,2

0,0 -0,2

-0,4

-0,6

-0,8

-1,0

-1,2

Zand, toplaag

Sigma + 1 Azobe 76x76

-1,0

Zand, toplaag (s) Zand, toplaag (s)

Diepte [m]

-1,2 -1,4

-1,4

-1,6 -1,8

Diepte [m]

0,0 -0,2

-1,6

Klei, zwak zandig, sla(s) Klei, zwak zandig, sla(s)

-1,8

Azobe 76x76

-2,0

-2,2

-2,4

-2,6

-2,8

-3,0

-3,2

-2,0

-2,8

Veen, matig voorbelast (s Veen, matig voorbelast (s

-3

-2

-1

Max: 2,7 - Min: -1,5

-3,2 -6

-4

-2

-6,00(+12)

-2,00(+12)

2,00(+12)

6,00(+12)

Max: 4,4501785E12

Max: 5,7 - Min: -3,6

6.8.2 Momenten, Krachten en Verplaatsingen Segment nummer 1 1 2 2 3 3 4 22-1-2025

Niveau [m] 0,30 0,20 0,20 0,10 0,10 -0,04 -0,04

Moment [kNm] 0,01 -0,07 -0,05 -0,13 -0,16 -0,39 -0,39

Dwarskracht [kN] -0,89 -0,91 -0,75 -0,80 -1,63 -1,74 -2,01

Verplaatsing [mm] 4,45017851... 4,20914212... 4,20914212... 3,96810574... 3,96810574... 3,63668071... 3,63668071...

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 14

WSP Segment nummer 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 Max Max incl. tussenknopen

22-1-2025

Niveau [m] -0,17 -0,17 -0,31 -0,31 -0,45 -0,45 -0,50 -0,50 -0,60 -0,60 -0,70 -0,70 -0,80 -0,80 -0,85 -0,85 -0,95 -0,95 -1,05 -1,05 -1,20 -1,20 -1,35 -1,35 -1,50 -1,50 -1,65 -1,65 -1,80 -1,80 -1,95 -1,95 -2,10 -2,10 -2,26 -2,26 -2,41 -2,41 -2,57 -2,57 -2,73 -2,73 -2,89 -2,89 -3,04 -3,04 -3,20

Moment [kNm] -0,68 -0,66 -1,04 -1,03 -1,49 -1,48 -1,40 -1,35 -1,22 -1,21 -1,12 -1,12 -1,07 -1,20 -0,96 -0,97 -0,39 -0,41 0,04 0,02 0,59 0,60 1,17 1,18 1,75 1,75 2,27 2,28 2,60 2,61 2,69 2,69 2,52 2,51 2,12 2,10 1,68 1,66 1,26 1,25 0,76 0,75 0,28 0,26 0,01 -0,01 -0,04 2,69 2,69

Dwarskracht [kN] -2,17 -2,62 -2,84 -3,20 -3,47 1,51 1,39 1,36 1,08 1,08 0,73 0,66 0,27 4,57 4,55 5,73 5,68 4,44 4,40 3,87 3,82 3,90 3,88 3,88 3,82 3,82 2,91 2,82 1,53 1,22 -0,11 -0,46 -1,82 -2,00 -2,93 -2,23 -3,16 -2,13 -3,07 -2,66 -3,60 -2,52 -3,47 -1,13 -2,10 0,31 -0,67 5,73 5,73

D-Sheet Piling 24.1 Verplaatsing [mm] 3,30525568... 3,30525568... 2,97383065... 2,97383065... 2,64240562... 2,64240562... 2,52188743... 2,52188743... 2,28085105... 2,28085105... 2,03981466... 2,03981466... 1,79877828... 1,79877828... 1,67826008... 1,67826008... 1,43119779... 1,43119779... 1,18413549... 1,18413549... 826598195... 826598195... 469060891... 469060891... 111523587... 111523587... -250030989... -250030989... -611585567... -611585567... -973140144... -973140144... -1,3346947... -1,3346947... -1,7134661... -1,7134661... -2,0922376... -2,0922376... -2,4710091... -2,4710091... -2,8497805... -2,8497805... -3,2285520... -3,2285520... -3,6073234... -3,6073234... -3,9860949... 4,45017851... 4,45017851...

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 15

WSP

D-Sheet Piling 24.1

6.8.3 Grafieken van Spanningen

Spanningstoestanden - Fase 1: permanente situatie Stap 6.3 - Partiële factor set: RC 1 Resulterende Spanning [kN/m²]

[kN/m²]

Waterspanning

0,2

0,0

-0,2

-0,4

-0,6

-0,8

-1,0

-1,2

-1,4

0,0

Zand, toplaag

Sigma + 1 Azobe 76x76

Zand, toplaag (s)

-1,2

Zand, toplaag (s)

Diepte [m]

-1,4

Diepte [m]

-0,2

-1,6

Klei, zwak zandig, sla(s) Klei, zwak zandig, sla(s)

-1,8

-1,6

-1,8

Azobe 76x76

-1,8

-2,0

-2,2

-2,4

-2,6

-2,8

-3,0

-3,2

-2,0

-2,8

Veen, matig voorbelast (sVeen, matig voorbelast (s

Maximum links: Maximum rechts:

27,5 25,0

[kN/m²]

Effectieve Spanning

0,2

-3,2 -150

-100

-50

Max. eff. spanning: 112,5 Max. tot. spanning: 115,0

100

150

100

Maximum links: Maximum rechts:

100

150

114,1 6,7

6.8.4 Spanningen Knoop nummer 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 22-1-2025

Niveau

Links Effectieve SpanningWaterspan. [m] [kN/m²] [kN/m²] 0,30 0,00 0,00 0,20 0,58 0,00 0,20 0,58 0,00 0,10 1,16 0,00 0,10 1,16 0,00 -0,04 1,96 0,00 -0,04 1,96 0,00 -0,17 2,76 0,00 -0,17 2,76 0,00 -0,31 3,55 0,00 -0,31 3,55 0,00 -0,45 4,35 0,00 -0,45 4,35 0,00 -0,50 4,51 0,50 -0,50 4,51 0,50 -0,60 4,83 1,50 -0,60 4,83 1,50 -0,70 5,16 2,50 -0,70 5,16 2,50 -0,80 5,48 3,50 -0,80 3,04 3,50 -0,85 3,13 4,00 -0,85 3,13 4,00 -0,95 3,32 5,03 -0,95 3,32 5,03 -1,05 3,50 6,05 -1,05 3,50 6,05 -1,20 3,77 7,53

Rechts Stat* Mob**Effectieve SpanningWaterspan. [%] [kN/m²] [kN/m²] A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 0,00 A 0,00 1,00 A 0,00 1,00 A 0,00 1,50 A 0,00 1,50 A 0,00 2,52 A 0,00 2,52 A 0,00 3,55 A 0,00 3,55 A 4,44 5,03

Prolock damwand - bestaand (links)

Stat* Mob** [%] P P Pagina 16

WSP Knoop nummer 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 Stat* Mob**

Niveau

Links Effectieve SpanningWaterspan. [m] [kN/m²] [kN/m²] -1,20 3,77 7,53 -1,35 4,03 9,02 -1,35 4,03 9,02 -1,50 4,30 10,50 -1,50 6,82 10,50 -1,65 105,13 12,00 -1,65 104,91 12,00 -1,80 108,09 13,50 -1,80 107,90 13,50 -1,95 111,07 15,00 -1,95 110,90 15,00 -2,10 114,07 16,50 -2,10 70,61 16,50 -2,26 71,84 18,07 -2,26 71,34 18,07 -2,41 72,56 19,64 -2,41 72,09 19,64 -2,57 73,30 21,21 -2,57 72,85 21,21 -2,73 74,06 22,79 -2,73 73,63 22,79 -2,89 74,84 24,36 -2,89 74,43 24,36 -3,04 75,62 25,93 -3,04 75,24 25,93 -3,20 76,42 27,50

D-Sheet Piling 24.1

Rechts Stat* Mob**Effectieve SpanningWaterspan. [%] [kN/m²] [kN/m²] A 3,34 5,03 A 6,69 6,52 A 1,55 6,52 A 2,34 8,00 A 4,75 8,00 P 1,20 9,50 P 1,17 9,50 P 1,33 11,00 P 1,30 11,00 P 1,45 12,50 P 1,42 12,50 P 1,58 14,00 P 0,31 14,00 P 0,33 15,57 P 0,38 15,57 P 0,40 17,14 P 0,45 17,14 P 0,48 18,71 P 0,53 18,71 P 0,55 20,29 P 0,60 20,29 P 0,63 21,86 P 0,68 21,86 P 0,71 23,43 P 0,76 23,43 P 0,80 25,00

Stat* Mob** [%] P P P P P A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A

Status (A=actief, P=passief, Nummer is tak, 0 is ontlasting) Percentage passief gemobiliseerd

6.8.5 Percentage Gemobiliseerde Weerstand Horizontale gronddruk Effectief Water Totaal

Links [kN]

Rechts [kN] 13,2 3,3 16,5

0,2 2,5 2,8

Maximale effectieve weerstand aan linkerzijde 43,68 kN Gemobiliseerde effectieve weerstand aan linkerzijde 13,19 kN Percentage gemobiliseerde weerstand aan linkerzijde30,2 % Maximale effectieve weerstand aan rechterzijde 1,85 kN Gemobiliseerde effectieve weerstand aan rechterzijde0,23 kN Percentage gemobiliseerde weerstand aan rechterzijde 12,6 %

22-1-2025

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 17

WSP

D-Sheet Piling 24.1

7 Stap 6.4 Fase 1: permanente situatie Berekening numerisch instabiel. Resultaten van de berekening onbetrouwbaar.

7.1 Algemene Invoergegevens Passieve kant bepalingsmethode Passieve kant

Door gebruiker gedefinieerd Rechterkant

7.2 Invoergegevens Links

7.2.1 Berekeningsmethode Rekenmethode: C, phi, delta 7.2.2 Waterniveau Freatisch niveau: -0,45 [m] 7.2.3 Maaiveld X [m] 0,00

Y [m] 0,30

7.2.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s) Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

Niveau [m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Volumegewicht Onverz. Verz. [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 18,00 20,00 15,00 15,00 12,00 13,00 14,00 14,00 12,00 13,00 18,00 20,00

Niveau

Cohesie

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

[kN/m²] 0,00 0,00 0,00 2,17 0,00 2,17 0,00

Wrijvingshoek Delta wrijvingshoek* phi Niet gereduc. Gereduc. [°] [°] [°] 26,66 17,77 17,77 26,66 17,77 17,77 19,81 13,21 13,21 13,12 0,00 0,00 15,33 10,22 10,22 13,12 0,00 0,00 28,99 19,33 19,33

22-1-2025

Niveau [m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Schelpfactor [-] 1,00 1,80 1,50 1,30 1,40 1,30 1,80

OCR [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Korreltype Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 18

WSP Laag naam

Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

D-Sheet Piling 24.1

Wateroverspanning Boven Onder [kN/m²] [kN/m²] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

7.2.5 Beddingsconstanten (Secant) Laag naam

Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s) Laag naam

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90 Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Tak 1 Boven [kN/m³] 27000,00 48600,00 6750,00 5850,00 6300,00 5850,00 81000,00

Onder [kN/m³] 27000,00 48600,00 6750,00 5850,00 6300,00 5850,00 81000,00

Tak 3 Boven [kN/m³] 6750,00 12150,00 1687,50 1462,50 1575,00 1462,50 20250,00

Onder [kN/m³] 6750,00 12150,00 1687,50 1462,50 1575,00 1462,50 20250,00

Tak 2 Boven [kN/m³] 13500,00 24300,00 2700,00 2340,00 2520,00 2340,00 40500,00

Onder [kN/m³] 13500,00 24300,00 2700,00 2340,00 2520,00 2340,00 40500,00

7.3 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Links Segment nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 22-1-2025

Niveau [m] 0,25 0,15 0,03 -0,11 -0,24 -0,38 -0,47 -0,55 -0,65 -0,75 -0,82 -0,90 -1,00 -1,13 -1,28 -1,43 -1,57 -1,73 -1,88 -2,02 -2,18 -2,34 -2,49 -2,65

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 19

WSP Segment nummer

Niveau

25 26 27

[m] -2,81 -2,96 -3,12

Horizontale druk Actief Passief [kN/m²] [kN/m²] 14,9 57,1 15,2 57,7 15,5 58,3

D-Sheet Piling 24.1 Fictieve gronddrukcoëfficiënten Ka Ko Kp [-] [-] [-] 0,39 0,77 2,55 0,39 0,77 2,54 0,40 0,77 2,52

7.4 Berekende Kracht per Laag - Links Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

Kracht [kN/m'] 45,84 113,85 64,80 13,30 0,00 0,00 0,00

7.5 Invoergegevens Rechts

7.5.1 Berekeningsmethode Rekenmethode: C, phi, delta 7.5.2 Waterniveau Freatisch niveau: -0,70 [m] 7.5.3 Maaiveld X [m] 0,00 2,50 3,50 6,00 6,01 7,01

Y [m] -1,05 -1,96 -1,96 -0,95 -0,41 0,24

7.5.4 Eigenschappen van de Grondmaterialen in Profiel: Profiel Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s) Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

22-1-2025

Niveau [m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Volumegewicht Onverz. Verz. [kN/m³] [kN/m³] 18,00 20,00 18,00 20,00 15,00 15,00 12,00 13,00 14,00 14,00 12,00 13,00 18,00 20,00

Niveau

Cohesie

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

[kN/m²] 0,00 0,00 0,00 2,17 0,00 2,17 0,00

Wrijvingshoek Delta wrijvingshoek* phi Niet gereduc. Gereduc. [°] [°] [°] 26,66 17,77 17,77 26,66 17,77 17,77 19,81 13,21 13,21 13,12 0,00 0,00 15,33 10,22 10,22 13,12 0,00 0,00 28,99 19,33 19,33

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 20

WSP

D-Sheet Piling 24.1

Niveau [m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Laag naam

Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

Schelpfactor [-] 1,00 1,80 1,50 1,30 1,40 1,30 1,80

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

OCR [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Korreltype Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn Fijn

Wateroverspanning Boven Onder [kN/m²] [kN/m²] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

7.5.5 Beddingsconstanten (Secant) Laag naam

Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s) Laag naam

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90 Niveau

Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

[m] 0,80 -0,80 -1,50 -2,10 -3,50 -7,00 -7,90

Tak 1 Boven [kN/m³] 27000,00 48600,00 6750,00 5850,00 6300,00 5850,00 81000,00

Onder [kN/m³] 27000,00 48600,00 6750,00 5850,00 6300,00 5850,00 81000,00

Tak 3 Boven [kN/m³] 6750,00 12150,00 1687,50 1462,50 1575,00 1462,50 20250,00

Onder [kN/m³] 6750,00 12150,00 1687,50 1462,50 1575,00 1462,50 20250,00

Tak 2 Boven [kN/m³] 13500,00 24300,00 2700,00 2340,00 2520,00 2340,00 40500,00

Onder [kN/m³] 13500,00 24300,00 2700,00 2340,00 2520,00 2340,00 40500,00

7.6 Berekende Gronddrukcoëfficiënten Rechts Segment nummer 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 22-1-2025

Niveau [m] -1,13 -1,28 -1,43 -1,57 -1,73 -1,88 -2,02 -2,18 -2,34 -2,49 -2,65

Horizontale druk Actief Passief [kN/m²] [kN/m²] 0,2 1,2 0,6 2,8 1,0 1,1 1,7 3,4 1,9 4,5 2,1 5,6 2,3 6,3 0,4 14,8 0,5 11,3 0,6 11,2 0,7 11,3

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 21

WSP Segment nummer 12 13 14

Niveau

D-Sheet Piling 24.1

Horizontale druk Actief Passief [kN/m²] [kN/m²] 0,8 11,6 0,9 11,9 1,0 12,5

[m] -2,81 -2,96 -3,12

Fictieve gronddrukcoëfficiënten Ka Ko Kp [-] [-] [-] 0,08 0,92 1,85 0,08 0,94 1,81 0,09 0,97 1,81

7.7 Berekende Kracht per Laag - Rechts Laag naam Zand, toplaag Zand, toplaag (s) Klei, zwak zandi... Veen, matig vo... Klei, schoon (s) Veen, matig vo... Zand, matig (s)

Kracht [kN/m'] 0,00 0,14 0,79 17,03 0,00 0,00 0,00

7.8 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: 11 7.8.1 Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen

Momenten/Krachten/Verplaatsingen - Fase 1: permanente situatie Stap 6.4 - Partiële factor set: RC 1 Dwarskrachten [kN]

Buigende Momenten [kNm] 0,2

Verplaatsingen [mm] 0,2

0,2

0,0 -0,2

-0,4

-0,6

-0,8

-1,0

-1,2

Zand, toplaag

Sigma + 1 Azobe 76x76

-1,0

Zand, toplaag (s)

-1,2

Diepte [m]

Zand, toplaag (s)

Diepte [m]

0,0 -0,2

-1,4

-1,6

-1,8 Klei, zwak zandig, sla(s) Klei, zwak zandig, sla(s)

-1,8

Azobe 76x76

-2,0

-2,2

-2,4

-2,6

-2,8 Veen, matig voorbelast (s Veen, matig voorbelast (s

-2,8

-3,0

-3,2

-2,0

-4

-2

Max: 4,6 - Min: -4,1

-3,2 -30

-20

-10

-3,00(+13) -2,00(+13) -1,00(+13)

1,00(+13)

Max: -2,1896627E13

Max: 26,7 - Min: -12,3

7.8.2 Momenten, Krachten en Verplaatsingen Segment nummer 1 1 2 2 3 3 4 22-1-2025

Niveau [m] 0,30 0,20 0,20 0,10 0,10 -0,04 -0,04

Moment [kNm] 0,12 -0,13 -0,21 -0,46 -0,35 -0,76 -0,74

Dwarskracht [kN] -2,28 -2,48 -2,17 -2,76 -2,35 -3,81 -3,66

Verplaatsing [mm] -2,1896626... -2,0985331... -2,0985331... -2,0074036... -2,0074036... -1,8821005... -1,8821005...

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 22

WSP Segment nummer 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 Max Max incl. tussenknopen

22-1-2025

Moment [kNm] -1,39 -1,30 -2,44 -2,37 -3,80 -4,11 -3,69 -3,40 -1,04 -1,04 0,96 0,87 2,68 2,56 3,85 3,53 3,49 3,59 4,38 4,11 4,34 4,28 4,44 4,44 4,62 4,59 4,63 4,63 4,41 4,40 3,96 3,95 3,29 3,29 2,47 2,49 1,74 1,75 0,98 0,99 0,37 0,35 0,08 0,12 -0,09 -0,10 0,03 4,63 4,64

Dwarskracht [kN] -5,87 -6,84 -9,81 -8,61 -12,32 9,47 7,95 25,34 22,09 21,88 18,36 19,99 16,23 26,74 26,18 0,15 -1,05 8,31 7,05 2,53 0,59 2,05 -0,02 2,34 0,13 0,83 -0,43 -0,85 -2,14 -2,32 -3,64 -3,76 -5,12 -5,13 -5,15 -4,78 -4,76 -4,85 -4,84 -3,85 -3,84 -1,72 -1,71 -1,32 -1,30 0,86 0,88 26,74 26,74

D-Sheet Piling 24.1 Verplaatsing [mm] -1,7567974... -1,7567974... -1,6314942... -1,6314942... -1,5061911... -1,5061911... -1,4606264... -1,4606264... -1,3694968... -1,3694968... -1,2783673... -1,2783673... -1,1872378... -1,1872378... -1,1416730... -1,1416730... -1,0482652... -1,0482652... -9,5485752... -9,5485752... -8,1968204... -8,1968204... -6,8450657... -6,8450657... -5,4933110... -5,4933110... -4,1263680... -4,1263680... -2,7594251... -2,7594251... -1,3924821... -1,3924821... -255391520... -255391520... 1,40649634... 1,40649634... 2,83853184... 2,83853184... 4,27056734... 4,27056734... 5,70260284... 5,70260284... 7,13463834... 7,13463834... 8,56667384... 8,56667384... 9,99870934... -2,1896626... -2,1896626...

Prolock damwand - bestaand (links)

Pagina 23

WSP

D-Sheet Piling 24.1

7.8.3 Grafieken van Spanningen

Spanningstoestanden - Fase 1: permanente situatie Stap 6.4 - Partiële factor set: RC 1 Resulterende Spanning [kN/m²]

[kN/m²]

Waterspanning

0,2

0,0

-0,2

-0,4

-0,6

-0,8

-1,0

-1,2

-1,4

0,0

Zand, toplaag

Sigma + 1 Azobe 76x76

Zand, toplaag (s)

-1,2

Zand, toplaag (s)

Diepte [m]

-1,4

Diepte [m]

-0,2

-1,6

Klei, zwak zandig, sla(s) Klei, zwak zandig, sla(s)

-1,8

-1,6

-1,8

Azobe 76x76

-1,8

-2,0

-2,2

-2,4

-2,6

-2,8

-3,0

-3,2

-2,0

-2,8

Veen, matig voorbelast (sVeen, matig voorbelast (s

Maximum links: Maximum rechts:

27,5 25,0

[kN/m²]

Effectieve Spanning

0,2

-3,2 -200

-100

100

Max. eff. spanning: 189,8 Max. tot. spanning: 192,3

200

150

100

Maximum links: Maximum rechts:

100

150

200

190,4 19,8

7.8.4 Spanningen Knoop nummer 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 22-1-2025

Niveau

Links Effectieve SpanningWaterspan. [m] [kN/m²] [kN/m²] 0,30 0,00 0,00 0,20 7,93 0,00 0,20 7,93 0,00 0,10 15,87 0,00 0,10 15,87 0,00 -0,04 26,78 0,00 -0,04 26,78 0,00 -0,17 37,68 0,00 -0,17 37,68 0,00 -0,31 48,59 0,00 -0,31 48,59 0,00 -0,45 59,50 0,00 -0,45 59,50 0,00 -0,50 61,71 0,50 -0,50 61,71 0,50 -0,60 66,11 1,50 -0,60 66,11 1,50 -0,70 70,52 2,50 -0,70 70,52 2,50 -0,80 74,93 3,50 -0,80 134,87 3,50 -0,85 138,84 4,00 -0,85 138,84 4,00 -0,95 146,97 5,03 -0,95 146,97 5,03 -1,05 155,10 6,05 -1,05 155,10 6,05 -1,20 166,87 7,53

Rechts Stat* Mob**Effectieve SpanningWaterspan. [%] [kN/m²] [kN/m²] P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 0,00 P 0,00 1,00 P 0,00 1,00 P 0,00 1,50 P 0,00 1,50 P 0,00 2,52 P 0,00 2,52 P 0,00 3,55 P 0,00 3,55 P 0,22 5,03

Prolock damwand - bestaand (links)

Stat* Mob** [%] A A Pagina 24

WSP Knoop nummer 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 Stat* Mob**

Volgend deel →

De tekst is automatisch uit het bestand gehaald en kan afwijken van het origineel (kolommen, tabellen en koppen lopen door elkaar). Het officiële stuk bij iBabs is leidend. Bron: https://gemeenteraad.denhelder.nl/api/v1/meetings/2350/documents/26616